Проектирование сборных железобетонных плит перекрытий многоэтажных производственных зданий

http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9143

Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия
(СибАДИ ИСИ)


Кафедра «Строительные конструкции»










Пояснительная записка
к курсовому проекту по дисциплине
«Строительные конструкции»
Тема: Проектирование сборных железобетонных
плит перекрытий многоэтажных
производственных зданий
















Проект выполнил: студент 41 ПСК группы
Жадобин С. С.
Руководитель проекта: преподаватель
Разливкина Н.Н.




Омск

СОДЕРЖАНИЕ


Исходные данные 3
1. Разработка конструктивной схемы сборного перекрытия. 4
2. Проектирование панели сборного перекрытия. 6
2.1. Конструктивная схема. 6
2.2. Расчетная схема и нагрузки. 6
2.3. Статический расчет. 8
2.4. Расчет по первой группе предельных состояний. 8
2.4.1. Исходные данные. 8
2.4.2. Расчет прочности нормальных сечений. 9
2.4.3. Расчет прочности наклонных сечений на действие поперечных сил. 10
Проверка прочности наклонного сечения производится из условия: 11
2.4.4. Армирование панелей. 12
2.5. Расчет панелей по предельным состояниям второй группы. 13
2.5.1. Проверка трещиностойкости. 13
2.5.2. Проверка жесткости. 15
2.5.3. Проверка для напрягаемой арматуры. 16
3. Расчет в программе РДТ. 18
3.1. Расчет для ненапрягаемой арматуры. 18
3.2. Расчет для преднапрягаемой арматуры. 20
Библиографический список. 22














Исходные данные

В курсовом проекте необходимо запроектировать плиту перекрытия трех пролетного поперек и пятипролетного вдоль производственного многоэтажного здания с наружными кирпичными стенами.
При этом рассматривается здание с жесткой конструктивной схемой, в котором горизонтальные нагрузки передаются через жесткие в своей плоскости диски перекрытий на поперечные и продольные стены, обеспечивающие пространственную жесткость здания в целом. В этом случае железобетонные конструкции здания рассчитываются только на действие вертикальных нагрузок.
Плита перекрытия круглопустотная.
Размер ячейки здания вдоль 5,9 м, поперек – 6,3 м.
Нормативная нагрузка от массы пола составляет 1,5 кН/м2.
Толщина пола 11,0 см.
Нормативная временная нагрузка:
- длительная 4,3 кн/м2,
- кратковременная 3,0 кн/м2.

























1. Разработка конструктивной схемы сборного перекрытия.

Выполнение проекта начинается с определения габаритных размеров в плане, привязке наружных стен к разбивочным осям и компоновки конструктивной схемы здания.
Длина здания в осях равна произведению продольного размера ячейки на число ячеек вдоль здания, т.е. а = 5•5,9 = 29,5 м. Ширина здания в осях равна произведению поперечного размера ячейки на число ячеек поперек здания, т.е. в = 3•6,3 = 18,9 м.
Привязка стен здания и их толщина принимается соответственно 200 и 640 мм.
Для обеспечения жесткости здания в поперечном направлении и во избежание утяжеления надоконных перемычек принимается поперечное расположение ригелей по осям простенков и продольное – панелей перекрытия.
Номинальная ширина каждой панели принимается одинаковой для всего перекрытия, должна быть в пределах 1,3…1,7 м, и составляет bн = 6,3/4 = 1,575 м.
Раскладка панелей показана на рис.1. Конструктивная ширина панелей назначается на 20 мм меньше в соответствии с п.5.51 [2]. bн = 1575–20 = 1555 мм.
Опалубочные размеры поперечного сечения панели принимаются в соответствии с рекомендациями табл.1 [1].























Рис.1. План расположения ригелей и панелей.









2. Проектирование панели сборного перекрытия.
2.1. Конструктивная схема.

Производится расчет и конструирование панели перекрытия, опирающейся на ригели. Панель укладывается на полки ригелей по слою цементно-песчаного раствора.
Конструктивная схема и размеры плиты назначаются исходя из табл.1, рис.2 [1] и задания на курсовой проект. На рис.2 показано поперечное сечение панели с круглыми пустотами.


Рис.2. Поперечное сечение панели перекрытия.


2.2. Расчетная схема и нагрузки.

Поскольку возможен свободный поворот опорных сечений, расчетная схема панели представляет собой статически определимую однопролетную балку, загруженную равномерно распределенной нагрузкой, в состав которой входят постоянная, включающая вес пола и собственный вес панели, и временная.
Нормативная нагрузка от собственной массы панели определяется:
, кН/м2
где  = 2500 кг/м3 - плотность железобетона;
Аполн - площадь поперечного сечения панели по номинальным размерам.
Аполн = bнhп = 1,5750,24 = 0,378 м2;
Апуст – суммарная площадь пустот в пределах габарита сечения.
Апуст= nd2/4 = 73,140,182/4 = 0,178 м2;
;
Нормативная нагрузка от массы 1 м2 конструкции пола равна 1,5 кН/м2. Коэффициенты надежности по нагрузке для временных равномерно распределенных нагрузок на перекрытия принимаются согласно п. 3.7 [3], и равны 1,2, т.к. нормативное значение эквивалентной равномерно распределенной нагрузки длительно действующей и кратковременно действующей - Pн  2 кН/м2 . Подсчет нормативных и расчетных нагрузок представлен в табл.1.

Таблица1. Нормативные и расчетные нагрузки на панель перекрытия.

Наименование нагрузки На 1 м2 панели На 1 пог. метр панели
нормативная,
кН/м2 коэффициент надежности расчетная,
кН/м2 норматив-ная, кН/м расчет-ная,
кН/м
1.Постоянная (длительно действующая)
1)От собственного веса панели 3,17 1,1 3,49 5,0 5,5
2)От собственного веса конструкции пола 1,5 1,3 1,95 2,36 3,07
Итого - - 5,44 7,36 8,57
2.Временная нагрузка
3)Длительно действующая часть нагрузки 4,3 1,2 5,16 6,77 8,13
4)Кратковремен-но действующая часть нагрузки 3,0 1,2 3,6 4,73 5,67
Итого - - 8,76 11,5 13,8
Всего - - 14,2 18,86 22,37
В том числе длительная нормативная 14,14




2.3. Статический расчет.

Для выполнения расчетов по первой и второй группе предельных состояний необходимо вычислить:
- изгибающий момент от полной нормативной нагрузки;
;
- изгибающий момент от полной нормативной нагрузки;
;
- изгибающий момент от нормативной длительно действующей нагрузки
;
- поперечная сила от полной расчетной нагрузки;
;
где - расчетный пролет.


Рис.3. Опирание панели на колонны.

2.4. Расчет по первой группе предельных состояний.
2.4.1. Исходные данные.

Плиты перекрытий запроектированы из тяжелого бетона класса B20, подвергаемого тепловой обработке при атмосферном давлении. Характеристики бетона принимаются по табл.5 [1]:
b2= 0,9; Rb= 10,35 МПа ; Rbt=0,81 МПа ; Eb=24103 МПа.
Класс арматуры принимается в соответствии с указаниями п.2.19 а, б, в и п.2.24 [2]. По таблицам 19, 20, 22, 23, 29 [2] определяются характеристики арматуры. В соответствии с [2] арматура в растянутую зону принимается класса А- , поперечная и конструктивная Вр - , петли А- .
При расчете прочности нормальных и наклонных сечений поперечное сечение панели приводится к тавровому профилю в соответствии с рекомендациями рис.4. [1].
Вводимая в расчет ширина полки приведенного сечения bf = bbk = 1525мм для круглопустотной панели. Рабочая высота сечения панели равна: h0 = h – a = 240 – 30 = 210мм, где а – расстояние от наиболее растянутого края сечения до центра тяжести растянутой арматуры панели, принимается равным 30мм (расположение арматуры в один ряд). Ширина ребра равна: b = 2b1 + b2 = 257,5 + 625 = 265мм.

Рис.4. Приведенное сечение круглопустотной плиты.

2.4.2. Расчет прочности нормальных сечений.

Расчет прочности нормальных сечений производится в соответствии с п.3.16 [2]. Предполагается, что продольной сжатой арматуры по расчету не требуется.
Требуемая площадь сечения растянутой арматуры определяется в зависимости от положения нейтральной оси:
M Rbbfhf(h0 – 0,5hf) 100 (1)
8613000 10,35152,53(21 - 0,53) 100 = 9233000 Нсм
Условие (1) соблюдается, следовательно, нейтральная ось проходит в пределах полки, и сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной bf. Таким образом, определяя 0, можно определить требуемую площадь растянутой арматуры Аs1.
(2)
Коэффициент  определяется по табл.7 [1] в зависимости от 0.
(3)
Требуемая арматура подбирается с минимально возможным превышением по сортаменту: принимается 6 16 А- с фактической площадью Аs = 12,06 см2.
Размещение принятой арматуры проводится в соответствии с п.5.12; 5.18 [2] и рис.3 [1]. В многопустотной панели обязательна установка стержней в крайних ребрах, в промежуточных возможна установка не в каждом ребре.
Необходима корректировка значений а и h0:
а = 20 + 16/2 = 28мм, т.к. величина защитного слоя бетона составляет 20мм, (диаметр принятой арматуры не превышает 20мм).
h0 = h – a = 240 – 28 = 212мм.

Проверка прочности нормального сечения.

Для проверки прочности определяется положение нейтральной линии из условия:
RsAs Rb bf hf; (4)
36512,06 10,35152,53;
4401,9 4735,1
Выполнение условия (4) означает, что нейтральная ось находится в полке, высота сжатой зоны вычисляется по формуле:
< hf = 3см.
Несущая способность сечения:

Несущая способность сечения считается достаточной, если М Мu:
8613000 8721000;
Условие выполнено, следовательно, прочность нормального сечения обеспечена.

2.4.3. Расчет прочности наклонных сечений на действие поперечных сил.

Необходимость расчета определяется условием п. 3.32 [2]:
Q b3Rbtbh0100 (5)
b3 = 0,6 для тяжелого бетона;
62080 0,60,8126,521,2100 = 27303 Н;
Т.к. условие (5) не выполняется, поперечная арматура определяется расчетом. Для этого предварительно назначается диаметр поперечных стержней dw = 4 мм класса Вр- , и шаг S = 12 см, Asw = 0,126 см2 исходя из конструктивных условий и рис.5 [1].
Для поперечных стержней, устанавливаемых по расчету, должно выполняться условие:
≥ (6)
Asw = Asw1n = 0,1266 = 0,756 см2;
, но не более 0,5, т.е. f = 0,5;
= 1669,5 > = 965,9 Н/см.
Длина проекции опасного наклонного сечения на продольную ось элемента:
= = 41,6 см;
где = 2 для тяжелого бетона.
Поперечное усилие, воспринимаемое бетоном:
;
где С = 48 см, округленное C0 в большую сторону до целого числа S;
Поперечное усилие, воспринимаемое хомутами, пересеченными наклонной трещиной:
;
Проверка прочности наклонного сечения производится из условия:
Q Qb+Qsw; (7)
62080 40197+60102 = 100299 Н;
Проверка прочности наклонной полосы между трещинами на действие сжимающих напряжений производится из условия:
Q 0,3w1b1Rbbh0100; (8)
;

w1= 1+5w = 1+57,0830,00024 = 1,085 < 1,3;
b1= 1- 0,01∙Rb = 1- 0,0110,35= 0,8965;
62080 0,31,0850,896510,3526,521,2100 = 169677 Н;
Условие (8) выполняется, следовательно, прочность наклонного сечения обеспечена.







2.4.4. Армирование панелей.

Армирование плит П-1.

Плита армируется сварной сеткой С-2, расположенной в нижней полке. Рабочая арматура пустотной панели является продольной арматурой сварной сетки, расположенной в нижней полке. Распределительная арматура этой сетки принимается из стержней класса Вр - , диаметром 4 мм. Шаг стержней распределительной арматуры равен 500 мм.
Верхняя полка армируется конструктивной сеткой 200/200/3/3 из стали класса Вр - .
Поперечные стержни объединяются с продольной монтажной арматурой того же диаметра, что и хомуты в короткие плоские каркасы КР-1, устанавливаемые в приопорных участках ребер плиты. Каркасы должны быть обязательно установлены в крайних ребрах, а в промежуточных могут устанавливаться через ребро.
Петли П-1 для подъема закладываются впотай в пустотных панелях на расстоянии 0,5 м от концов панели. Петли должны быть надежно заанкерованы.
Для монтажных петель принимается арматурная сталь класса А - . Диаметр петель назначается по требуемой площади поперечного сечения одной петли, определяемой при условии распределения веса плиты на три петли.


Принимаем по табл.8 [1] 4 петли 12 (As= 1,131 см2).

Армирование плит П-1н.

Рабочей арматурой пустотной плиты являются продольные преднапряженные стержни, расположенные в нижней полке.
Для анкеровки преднапряженной арматуры на концевых ее участках закладываются сетки С-3 (корытообразные) на длину 300 мм. Стержни сетки принимаются конструктивно диаметром 3…4 мм класса Вр - .
Верхняя полка армируется конструктивной сеткой 200/200/3/3 из стали класса Вр - .
Поперечные стержни, определяемые из условия прочности наклонных сечений, объединяются с продольной монтажной арматурой того же диаметра, что и хомуты в короткие плоские каркасы КР-1, устанавливаемые в приопорных участках ребер плиты. Каркасы должны быть обязательно установлены в крайних ребрах, а в промежуточных могут устанавливаться через ребро.
Петли П-1 для подъема закладываются впотай в пустотных панелях на расстоянии 0,5 м от концов панели. Петли должны быть надежно заанкерованы.


2.5. Расчет панелей по предельным состояниям второй группы.

К трещиностойкости панелей перекрытия предъявляются требования третьей категории [2, п.1.16, табл.2,3], согласно которым предельно -допустимая ширина продолжительного раскрытия трещин аcrc2 = 0,3 мм.
Предельно-допустимый прогиб определяется согласно п.1.20 [2].
Определение ширины раскрытия трещин и прогибов производится от нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке f = 1.

2.5.1. Проверка трещиностойкости.

Расчет ширины раскрытия трещин производится из условия [2, п.4.5]:
Mr ≤ Mcrc (9)
Mr = Mндл = 54440 Нм;
Для определения Mcrc необходимо сечение панели привести к эквивалентному по моменту инерции, т.е. к двутавровому в соответствии с рис.9 [1] и просчитать геометрические характеристики сечения по рис.10 [1].


Рис.5. Геометрические характеристики приведенного сечения.

;




Момент сопротивления приведенного сечения с учетом упругих деформаций бетона растянутой зоны:

где  = 1,5 для двутаврового сечения;
Внешняя растягивающая сила равна:


Эксцентриситет приложения силы Р относительно центра тяжести приведенного сечения:

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до верхней ядровой точки:



7262000≥1975428;
Условие (9) не выполняется, следовательно, необходимо произвести расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси панели.
acrc2 [acrc2] (10)

0,02;



Для определения a необходимо подсчитать параметры сечения после образования трещин.


где  = 0,15 при длительном действии нагрузки;

Относительная высота сжатой зоны бетона сечения с трещиной:

где  = 1,8 для тяжелого бетона,

x = h0 = 0,18221,2 = 3,86;
Т.к. xhf, то сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной b = bf; вторично определяются параметры , , f, , .





Плечо внутренней пары сил:

Напряжение в растянутой арматуре в сечении с трещиной:
≤

По табл.2 п.1.16 [2] [acrc2]= 0,3 мм.
0,185≤0,3
Условие (10) выполняется.

2.5.2. Проверка жесткости.

Проверка жесткости заключается в определении прогиба:

fm ≤ [fm]; (11)

b = 0,9 по п.4.27 [2];
ls = 0,8 при длительном действии нагрузок;

s = 1,25 - lsm = 1,25 - 0,80,43 = 0,906 ≤1;



3,52 > 2,78.
Условие (11) не выполняется, т.к. значение fm превышает предельно допустимое значение прогиба. Необходимо увеличить площадь сечения растянутой арматуры или повысить класс бетона.

2.5.3. Проверка для напрягаемой арматуры.

Арматура натягивается на упоры электротермическим способом. Стержень с высаженными головками разогревают электрическим током до 300–3500С, заводят в форму и закрепляют на концах в упорах форм. Арматура при восстановлении начальной длины в процессе остывания натягивается на упоры. При восстановлении упругих деформаций в условиях сцепления с бетоном, арматура обжимает окружающий бетон.



Рис.6. Натяжение арматуры на упорах форм.

Необходимо определить величину предварительного напряжения рабочей арматуры sp.
0,3Rs,ser + P ≤ sp ≤ Rs,ser - P

0,3390 + 93,8 ≤ sp ≤ 390 - 93,8;
sp,min = 210,8 ≤ sp ≤ 296,2 = sp,max ;
Потери напряжения:
1 = 0,03sp,max = 0,03296,2 = 8,89;
2 = 0;
3 =
l = 1,25 + 0,1516 = 3,65мм;
5 = 0;
sp = sp,max - 1 - 3 = 296,2 - 8,89 - 129,4 = 157,9 МПа ≤ 210,8 МПа;
Принимаем sp = sp,min = 210,8 МПа = 2108 кг/см2.






























3. Расчет в программе РДТ.

3.1. Расчет для ненапрягаемой арматуры.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
╔═══════════════════════════════════════════════════════════════════╗
║ ┌──────┬──────┬─────┬──────┬─────────┬────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ AMSP │ AMS1 │ AMS2│ D │ ESP │ ES1 │ ES2 │ ES1H │ ║
║ ├──────┼──────┼─────┼──────┼─────────┼────────┼────────┼────────┤ ║
║ │ 2.8 2.8 2.8 │ 16 │ 0 2000000 │ 0 0
║ └──────┴──────┴─────┴──────┴─────────┴────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ ES2H │ EB │ RERSP │ RERS1 │ RERS2 │ SIGSP │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────┤ ║
║ │ 0 │ 245000 │ 0 │ 4000 │ 0 │ 0 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ RBSER │ RBTSER │ RBP │ RBSERP │ SERP │ SIG8 │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────┤ ║
║ │ 153 │ 14.3 │ 183.3 107.1 10.0 │ 350 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ K │ K1 │ AL │ BET │ KDEL │ FIB1 │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────│ ║
║ │ 0 │ 0 │ 0 0 │ 0 │ 0.85 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬───────┐ ║
║ │ BET1 │ PSIB │ ETA │ VB │ VB1 │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼───────│ ║
║ │ 1.8 │ 0.9 │ 1 │ 1 │ 0 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴───────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬───────┬────────┐ ║
║ │ L │ N │ DOP │ KOH │ T8 │ T9 │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼───────┼────────┤ ║
║ │ 555 │ 1 │ 1 │ 0 │ 0 │ 0 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴───────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ FIB2 │ NU │ FILS │ FIL0 │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼────────│ ║
║ │ 2 │ 0.15 │ 0.8 │ 0 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ FIB2K │ NUK │ FILSK │ FIL0K │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼────────│ ║
║ │ 1 │ 0.45 │ 1.1 │ 1 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ FD │ ACRC1D │ ACRC2D │ ║
║ ├────────┼────────┼────────│ ║
║ │ 2.78 │ 0.4 │ 0.3 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┘ ║
╚═══════════════════════════════════════════════════════════════════╝
╔═══════════════════════════════════════════════════════════════╗
║ ┌────────┬────────┬─────────┬─────────┐ ║
║ │ СЕЧ │ MW │ MTOT │ MF │ ║
║ ├────────┼────────┼─────────┼─────────┤ ║
║ │ 1 │ 134400 726200 544400 │ ║
║ └────────┴────────┴─────────┴─────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ H │ B │ HFH │ BFH │ HF │ BF │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────│ ║
║ │ 24 │ 39.1 │ 3.9 │ 152.5 │ 3.9 │ 152.5 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ AP │ AM1 │ AM2 │ A1H │ A2H │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼────────┼────────│ ║
║ │ 0 │ 2.8 0 │ 0 │ 0 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ ASP │ AS1 │ AS2 │ AS1H │ AS2H │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤ ║
║ │ 0 │ 12.06 0 │ 0 │ 0 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘ ║
╚═══════════════ ══════════════════════════════════════════════╝

ПРОГРАММА РДТ2
---------------
РЕЗУЛЬТАТЫ СЧЕТА:
-----------------


При действии постоянных и длительных нагрузок:

Прогиб F= 3.41

Жесткость :

не достаточна -- дефицит 22.65 процентов

Ширина нормальных трещин ACRC2= .185 мм

Трещиностойкость :

достаточна -- резерв 38.43 процентов

Момент трещинообразования MCRC= 201300.00 кгс*см


При действии постоянных, длит. и кратковрем. нагрузок:

Прогиб F 4.38 см

Жесткость :

не достаточна -- дефицит 57.60 процентов

Ширина нормальных трещин ACRC1= .228 мм

Трещиностойкость :

достаточна -- резерв 43.07 процентов

Момент трещинообразования MCRC= 201300.00 кгс*см
















3.2. Расчет для преднапрягаемой арматуры.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

╔═══════════════════════════════════════════════════════════════════╗
║ ┌──────┬──────┬─────┬──────┬─────────┬────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ AMSP │ AMS1 │ AMS2│ D │ ESP │ ES1 │ ES2 │ ES1H │ ║
║ ├──────┼──────┼─────┼──────┼─────────┼────────┼────────┼────────┤ ║
║ 2.8 │ 2.8 │ 2.8 │ 16 │ 2000000 0 │ 0 │ 0 │ ║
║ └──────┴──────┴─────┴──────┴─────────┴────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ ES2H │ EB │ RERSP │ RERS1 │ RERS2 │ SIGSP │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────┤ ║
║ │ 0 │ 245000 4000 │ 0 │ 0 │ 2108 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ RBSER │ RBTSER │ RBP │ RBSERP │ SERP │ SIG8 ║
║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────┤ ║
║ │ 153 │ 14.3 │ 183.3 │ 107.1 │ 10.00 │ 350 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ K │ K1 │ AL │ BET │ KDEL │ FIB1 │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼────────┼────────│ ║
║ │ 1 │ 1 │ 0.6 │ 2.5 │ 1 │ 0.85 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬───────┐ ║
║ │ BET1 │ PSIB │ ETA │ VB │ VB1 │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼───────│ ║
║ │ 1.8 │ 0.9 │ 1 │ 1 │ 0 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴───────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬─────────┬───────┬────────┐ ║
║ │ L │ N │ DOP │ KOH │ T8 │ T9 │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼─────────┼───────┼────────┤ ║
║ │ 555 │ 1 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴─────────┴───────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ FIB2 │ NU │ FILS │ FIL0 │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼────────│ ║
║ │ 2 │ 0.15 │ 0.8 │ 0 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ FIB2K │ NUK │ FILSK │ FIL0K │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼────────│ ║
║ │ 1 │ 0.45 │ 1.1 │ 1 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ FD │ ACRC1D │ ACRC2D │ ║
║ ├────────┼────────┼────────│ ║
║ │ 2.82 │ 0.4 │ 0.3 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┘ ║
╚═══════════════════════════════════════════════════════════════════╝
╔═══════════════════════════════════════════════════════════════╗
║ ┌────────┬────────┬─────────┬─────────┐ ║
║ │ СЕЧ │ MW │ MTOT │ MF │ ║
║ ├────────┼────────┼─────────┼─────────┤ ║
║ │ 1 │134400 726200 │ 544400 │ ║
║ └────────┴────────┴─────────┴─────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ H │ B │ HFH │ BFH │ HF │ BF │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────│ ║
║ │ 24 │ 39.1 │ 3.9 │ 152.5 │ 3.9 │ 152.5 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ AP │ AM1 │ AM2 │ A1H │ A2H │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼────────┼────────│ ║
║ │ 2.8 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘ ║
║ ┌────────┬────────┬────────┬────────┬────────┐ ║
║ │ ASP │ AS1 │ AS2 │ AS1H │ AS2H │ ║
║ ├────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤ ║
║ │ 12.06 0 0 │ 0 │ 0 │ ║
║ └────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘ ║
╚═══════════════════════════════════════════════════════════════╝



ПРОГРАММА РДТ2
---------------
РЕЗУЛЬТАТЫ СЧЕТА:
-----------------


При действии постояных и длительных нагрузок:

Прогиб F= 1.41

Жесткость :

достаточна -- резерв 50.17 процентов

Ширина нормальных трещин ACRC2= .076 мм

Трещиностойкость :

достаточна -- резерв 74.55 процентов

Момент трещинообразования MCRC= 536657.10 кгс*см


При действии постояных, длит. и кратковрем. нагрузок:

Прогиб F 2.03 см

Жесткость :

достаточна -- резерв 28.18 процентов

Ширина нормальных трещин ACRC1= .119 мм

Трещиностойкость :

достаточна -- резерв 70.25 процентов

Момент трещинообразования MCRC= 536657.10 кгс*см
















Библиографический список.


1. В.С.Мартемьянов, В.И.Саунин, Н.В.Стачева. Проектирование сборных железобетонных плит перекрытий многоэтажных производственных зданий. Методические указания к курсовому проекту по железобетонным конструкциям. Омск, редакционно-издательский отдел СибАДИ, 1986-36с.
2. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции.
3. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия.