http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9107
Построение и расчет профиля движения сточных вод по сооружениям
Сточные воды проходят по очистным сооружениям самотеком. Для самотечного движения по всем сооружениям очистной станции необходимо, чтобы отметка поверхности воды в подводящем канале превышала отметку в водоеме при высоком горизонте вод на величину, достаточную для компенсации всех потерь напора по пути движения воды с учетом запаса 1-1,5 м, которой необходим для обеспечения свободного истечения воды из оголовка выпуска в водоем.
При определении отметок высотного расположения сооружений очистной станции особое влияние уделяем подсчету потерь напора в коммуникациях станции и в самих сооружениях. Высотную схему рассчитываем на максимальный секундный расход, увеличенный в 1,4 раза.
Суммарные потери на расчетных участках определяем по формуле:
м; (7.1)
где hgo – потери напора по длине, м;
hм – местные потери напора, м;
i – гидравлический уклон, определяемый по таблицам [3];
V – средняя скорость движения воды, м/с;
g – ускорение силы тяжести, м/с2;
ξ – коэффициент местных сопротивлений, принимаемый по приложению [5];
Потери напора в очистных сооружениях принимаем:
решетки – 0,23 м;
песколовки – 0,22 м;
отстойники радиальные – 0,5 м;
аэрофильтры – 3,25 м;
фильтры с плавающей загрузкой – 0,2 м;
УФ установки – 0,15 м.
Максимальный секундный расход, по которому рассчитывается высотная схема определяется по формуле:
л/с; (7.2)
л/с.
23
Рис. 7.1 Расчетная схема очистной станции:
I – приемная камера; II – песколовки; III – первичные отстойники; IV – аэрофильтры; V – вторичные отстойники; VI – УФ установки; VII – колодец на выпуске.
пятница, 5 января 2018 г.
Расчет сооружений для обработки осадка сточных вод (фильтр-прессы)
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9106
Расчет сооружений для обработки осадка сточных вод (фильтр-прессы)
Принимаем камерные фильтр-прессы типа ФКIМм.
Основными преимуществами камерных фильтр-прессов перед другими видами обезвоживающего оборудования (вакуум-фильтрами, центрифугами, ленточными фильтр-прессами) является более глубокая степень обезвоживания, поэтому их целесообразно применять в тех случаях, когда необходимо получение обезвоженного осадка более низкой влажности, как в нашем случае.
Габаритные размеры установки:
- длина – 6300 мм;
- ширина – 1350 мм;
- высота – 1900 мм;
Основные технические характеристики ФКIМм:
площадь фильтрующей поверхности – 52 м2;
рабочее давление – 1 МПа;
толщина осадка – 35 мм;
количество фильтровальных плит – 60 шт.;
размеры плит – Ф800 мм;
ширина ткани – 900 мм;
установленная мощность электродвигателя – 4,5 кВт;
диаметр трубопровода подачи суспензии – 70 мм;
ширина транспортной ленты для осадка – 1000 мм;
масса – 8930 кг;
отвод фильтрата – открытый.
Состав рабочего цикла фильтр-пресса:
зажим;
фильтрование;
просушка;
разжим;
выгрузка;
регенерация.
Количество промывной воды принимаем из расчета 0,002-0,003 м3/м2.
Для снижения удельного сопротивления и показателя сжимаемости осадка, т.е. для улучшения его водоотдающих свойств, осадок должен быть обработан минеральными реагентами или их сочетанием с присадочными материалами, перед подачей на камерные фильтр-прессы.
Тип, доза реагентов для обработки сточных вод определяется экспериментально.
Наиболее эффективными минеральными реагентом для кондиционирования осадков, образующихся при биологической очистке сточных вод, являются хлорное железо и известь. Взамен хлорного железа можно использовать промышленные отходы: плав хлоридов – отход титаномагниевого производства (ТУ 48-10-55-78) и отходы промышленности органического синтеза – хлориды алюминия, вместо извести строительной (ГОСТ 9179-77) возможно применение извести пушенки карбидной (ТУ 6-02-936-74). Однако дозу указанных реагентов должны быть увеличены в 1,2-1,5 раза по сравнению с дозами хлорного железа и извести.
В данном проекте первоначально принимаются в качестве реагентов хлорное железо и известь, дезодорирующие свойства которых будут определены по месту.
Производительность фильтр-пресса определяется по формуле:
т/ч; (6.37)
где F – фильтрующая поверхность, м2, F=52 м2;
h – толщина слоя осадка, м, h=35 мм;
ρ – плотность обезвоженного осадка;
W – влажность обезвоженного осадка, %, W=70 %;
τ – время технологического процесса, с, τ=30 мин.;
k – переводной коэффициент, равный 3,6·103.
т/ч.
Полученный в ходе технологического процесса осадок вывозится полигоны твердых отходов.
Расчет сооружений для обработки осадка сточных вод (фильтр-прессы)
Принимаем камерные фильтр-прессы типа ФКIМм.
Основными преимуществами камерных фильтр-прессов перед другими видами обезвоживающего оборудования (вакуум-фильтрами, центрифугами, ленточными фильтр-прессами) является более глубокая степень обезвоживания, поэтому их целесообразно применять в тех случаях, когда необходимо получение обезвоженного осадка более низкой влажности, как в нашем случае.
Габаритные размеры установки:
- длина – 6300 мм;
- ширина – 1350 мм;
- высота – 1900 мм;
Основные технические характеристики ФКIМм:
площадь фильтрующей поверхности – 52 м2;
рабочее давление – 1 МПа;
толщина осадка – 35 мм;
количество фильтровальных плит – 60 шт.;
размеры плит – Ф800 мм;
ширина ткани – 900 мм;
установленная мощность электродвигателя – 4,5 кВт;
диаметр трубопровода подачи суспензии – 70 мм;
ширина транспортной ленты для осадка – 1000 мм;
масса – 8930 кг;
отвод фильтрата – открытый.
Состав рабочего цикла фильтр-пресса:
зажим;
фильтрование;
просушка;
разжим;
выгрузка;
регенерация.
Количество промывной воды принимаем из расчета 0,002-0,003 м3/м2.
Для снижения удельного сопротивления и показателя сжимаемости осадка, т.е. для улучшения его водоотдающих свойств, осадок должен быть обработан минеральными реагентами или их сочетанием с присадочными материалами, перед подачей на камерные фильтр-прессы.
Тип, доза реагентов для обработки сточных вод определяется экспериментально.
Наиболее эффективными минеральными реагентом для кондиционирования осадков, образующихся при биологической очистке сточных вод, являются хлорное железо и известь. Взамен хлорного железа можно использовать промышленные отходы: плав хлоридов – отход титаномагниевого производства (ТУ 48-10-55-78) и отходы промышленности органического синтеза – хлориды алюминия, вместо извести строительной (ГОСТ 9179-77) возможно применение извести пушенки карбидной (ТУ 6-02-936-74). Однако дозу указанных реагентов должны быть увеличены в 1,2-1,5 раза по сравнению с дозами хлорного железа и извести.
В данном проекте первоначально принимаются в качестве реагентов хлорное железо и известь, дезодорирующие свойства которых будут определены по месту.
Производительность фильтр-пресса определяется по формуле:
т/ч; (6.37)
где F – фильтрующая поверхность, м2, F=52 м2;
h – толщина слоя осадка, м, h=35 мм;
ρ – плотность обезвоженного осадка;
W – влажность обезвоженного осадка, %, W=70 %;
τ – время технологического процесса, с, τ=30 мин.;
k – переводной коэффициент, равный 3,6·103.
т/ч.
Полученный в ходе технологического процесса осадок вывозится полигоны твердых отходов.
Расчет руслового рассеивающего выпуска с усиленной антикоррозийной изоляцией и оголовками с конически сходящимися выпусками
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9105
Расчет руслового рассеивающего выпуска с усиленной антикоррозийной изоляцией и оголовками с конически сходящимися выпусками
Рассчитываем стальной рассеивающий выпуск с усиленной антикоррозийной изоляцией и оголовками с конически сходящимися выпусками.
Длину распределительного трубопровода принимаем равной 80% от ширины реки в месте выпуска и определяется по формуле:
м; (6.28)
где Lр – ширина реки в месте выпуска, Lр=50 м;
м.
Количество сосредоточенных выпусков принимаем N=10 шт.
Диаметр рассеивающего устройства определяем по формуле:
м; (6.29)
где V0 – скорость выхода воды, которая должна быть больше, чем четыре скорости воды в реке;
м.
По сортаменту подбирается ближайший диаметр трубы: dос=50 мм;
Производим проверку скорости:
м/с; (6.30)
м/с.
>4·Vp, т.е. 2 > 4·0,2=0,8 условие выполняется;
Вводится вспомогательная величина:
; (6.31)
;
; (6.32)
где ΔU – разность скоростей на оси вытекающей струи и в водотоке, ΔU =0,1÷0,15 м/с;
.
Диаметр струи в расчетном створе определяем по формуле:
м; (6.33)
м.
Расстояние между сосредоточенными выпусками определяем по формуле:
м; (6.34)
где L2 – запас, равный 1 м;
м.
Проверим соответствие подобранного количества выпусков с требуемым по формуле:
шт.; (6.35)
шт.
Производим пересчет:
N=13 шт;
d0=0,045=50 мм;
V0ф=1,61 м/с
m=0,124;
ΔUm=0,0857;
d3=0,757 м;
L=1,757 м;
Nф=14 шт.
Диаметр оголовка (распределительного трубопровода) определяем по формуле:
м; (6.36)
м =125 мм.
Расчет руслового рассеивающего выпуска с усиленной антикоррозийной изоляцией и оголовками с конически сходящимися выпусками
Рассчитываем стальной рассеивающий выпуск с усиленной антикоррозийной изоляцией и оголовками с конически сходящимися выпусками.
Длину распределительного трубопровода принимаем равной 80% от ширины реки в месте выпуска и определяется по формуле:
м; (6.28)
где Lр – ширина реки в месте выпуска, Lр=50 м;
м.
Количество сосредоточенных выпусков принимаем N=10 шт.
Диаметр рассеивающего устройства определяем по формуле:
м; (6.29)
где V0 – скорость выхода воды, которая должна быть больше, чем четыре скорости воды в реке;
м.
По сортаменту подбирается ближайший диаметр трубы: dос=50 мм;
Производим проверку скорости:
м/с; (6.30)
м/с.
>4·Vp, т.е. 2 > 4·0,2=0,8 условие выполняется;
Вводится вспомогательная величина:
; (6.31)
;
; (6.32)
где ΔU – разность скоростей на оси вытекающей струи и в водотоке, ΔU =0,1÷0,15 м/с;
.
Диаметр струи в расчетном створе определяем по формуле:
м; (6.33)
м.
Расстояние между сосредоточенными выпусками определяем по формуле:
м; (6.34)
где L2 – запас, равный 1 м;
м.
Проверим соответствие подобранного количества выпусков с требуемым по формуле:
шт.; (6.35)
шт.
Производим пересчет:
N=13 шт;
d0=0,045=50 мм;
V0ф=1,61 м/с
m=0,124;
ΔUm=0,0857;
d3=0,757 м;
L=1,757 м;
Nф=14 шт.
Диаметр оголовка (распределительного трубопровода) определяем по формуле:
м; (6.36)
м =125 мм.
Расчет вторичного радиального отстойника сточных вод
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9104
Расчет вторичного радиального отстойника сточных вод.
Гидравлическая нагрузка на поверхность отстойников определяется по формуле:
м3/(м2·ч); (6.28)
где Kset – коэффициент использования объема, Kset=0,45;
U0 – гидравлическая крупность, U0=1,4 мм/с.
м3/(м2·ч).
м2; (6.29)
где qw – часовой расход, qw=146,176 м3/ч;
м2.
Площадь зеркала одного отстойника диаметром 9 м равна 49,88 м2. Необходимое количество отстойников определяется по формуле:
шт; (6.30)
шт.
Принимаем 2 отстойника.
Остаточная концентрация загрязнений в очищаемом стоке составит:
мг/л;
мг/л;
мг/л.
Расчет вторичного радиального отстойника сточных вод.
Гидравлическая нагрузка на поверхность отстойников определяется по формуле:
м3/(м2·ч); (6.28)
где Kset – коэффициент использования объема, Kset=0,45;
U0 – гидравлическая крупность, U0=1,4 мм/с.
м3/(м2·ч).
м2; (6.29)
где qw – часовой расход, qw=146,176 м3/ч;
м2.
Площадь зеркала одного отстойника диаметром 9 м равна 49,88 м2. Необходимое количество отстойников определяется по формуле:
шт; (6.30)
шт.
Принимаем 2 отстойника.
Остаточная концентрация загрязнений в очищаемом стоке составит:
мг/л;
мг/л;
мг/л.
Расчет высоконагружаемого биофильтра (аэрофильтра) сточных вод
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9103
Расчет высоконагружаемого биофильтра (аэрофильтра) сточных вод
Так как БПКп Lеп =394,4 мг/л, что больше 300мг/л, поэтому предусматривается рециркуляцию.
Определяем по формуле:
; (6.24)
Т.к. БПКп=394,4 мг/л, что более 300 мг/л, поэтому предусматривается рециркуляция, принимаем Lmix=300 мг/л. Принимаем, что допустимое БПК после аэрофильтров Lex = 15 мг/л.
.
По табл. 30 [10] для температуры сточных вод 14оС выбираем ближайшее к вычисленному значению Кaf, которое равно 23,1 при Нaf=4 м, qa=12 м3/м3, qaf=10 м3/(м3·сут) и 12 при Нaf=4 м, qa=12 м3/м3, qaf=20 м3/(м3·сут).
Методом интерполяции принимаем qaf=13,5 м3/(м3·сут).
Коэффициент рециркуляции определяется по формуле:
; (6.25)
.
Общая площадь фильтров определяется по формуле:
м2; (6.26)
м2.
Для подачи воздуха в аэрофильтры в помещении между аэрофильтрами предусматривается устройство вентиляционной камеры с вентилятором.
Принимаем 2 типовых аэрофильтра диаметром 18 м, высотой 4 м, общей площадью 462,4 м2.
Общий объем фильтрующего материала определяется по формуле:
м2.
Остаточная концентрация загрязнений в очищаемом стоке составит:
мг/л;
мг/л;
мг/л.
Удельный расход воздуха, согласно табл. 29 [10], принимается равным 12м3/м3.
Необходимое количество воздуха определяем по формуле:
м3/сут; (6.27)
м3/сут.
Принимаем один рабочих и один резервный вентиляторы низкого давления ЭВР-1, производительностью по 500 м3/ч.
Расчет высоконагружаемого биофильтра (аэрофильтра) сточных вод
Так как БПКп Lеп =394,4 мг/л, что больше 300мг/л, поэтому предусматривается рециркуляцию.
Определяем по формуле:
; (6.24)
Т.к. БПКп=394,4 мг/л, что более 300 мг/л, поэтому предусматривается рециркуляция, принимаем Lmix=300 мг/л. Принимаем, что допустимое БПК после аэрофильтров Lex = 15 мг/л.
.
По табл. 30 [10] для температуры сточных вод 14оС выбираем ближайшее к вычисленному значению Кaf, которое равно 23,1 при Нaf=4 м, qa=12 м3/м3, qaf=10 м3/(м3·сут) и 12 при Нaf=4 м, qa=12 м3/м3, qaf=20 м3/(м3·сут).
Методом интерполяции принимаем qaf=13,5 м3/(м3·сут).
Коэффициент рециркуляции определяется по формуле:
; (6.25)
.
Общая площадь фильтров определяется по формуле:
м2; (6.26)
м2.
Для подачи воздуха в аэрофильтры в помещении между аэрофильтрами предусматривается устройство вентиляционной камеры с вентилятором.
Принимаем 2 типовых аэрофильтра диаметром 18 м, высотой 4 м, общей площадью 462,4 м2.
Общий объем фильтрующего материала определяется по формуле:
м2.
Остаточная концентрация загрязнений в очищаемом стоке составит:
мг/л;
мг/л;
мг/л.
Удельный расход воздуха, согласно табл. 29 [10], принимается равным 12м3/м3.
Необходимое количество воздуха определяем по формуле:
м3/сут; (6.27)
м3/сут.
Принимаем один рабочих и один резервный вентиляторы низкого давления ЭВР-1, производительностью по 500 м3/ч.
Расчет первичного радиального отстойника сточных вод
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9102
Расчет первичного радиального отстойника сточных вод
Требуемая эффективность снижения концентрации взвешенных веществ при первичном осветлении воды в отстойнике определяем по формуле:
; (6.13)
где Сеп – концентрация взвешенных веществ в исходной воде, мг/л,
Сеп=520·0,7=364мг/л, после решеток и песколовок;
Сt – концентрация взвешенных веществ в воде после первичного отстаивания, принимаем Сt =100÷150 мг/л;
%.
По СНиП [7 табл. 30] для достижения требуемого эффекта осветления при ближайшей соответствующей начальной концентрации взвешенных веществ определяем необходимую продолжительность отстаивания воды в покое, путем интерполяции табличных данных, tset=898 сек.
Условная гидравлическая крупность взвешенных веществ, которую необходимо обеспечить при отстаивании в покое при высоте осветления, равной проточной части отстойника, определяем по формуле:
мм/с; (6.14)
где Hset – глубина проточной части в отстойнике, м;
Кset – коэффициент использования объема проточной части отстойника;
tset – продолжительность отстаивания, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h1=0,45 м.
n2 – показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод определяем по СНиП [7, чертеж 2], n2=0,23;
Величины Hset и Кset принимаем по СНиП [7 таб.31]
мм/с.
Производительность отстойника определяем исходя из заданных геометрических размеров сооружения и требуемого эффекта осветления сточных вод по формуле:
м3/ч; (6.15)
где Дset – диаметр отстойника, м;
den – диаметр впускного устройства, м;
υtb – турбулентная составляющая, мм/с, принимаем по СНиП [7, таб 32] в зависимости от скорости потока в отстойнике υw =5мм/с; =0;
Для определения диаметра отстойника рассчитываем радиус отстойника по формуле:
,м; (6.16)
где n – число отстойников, n=2;
м.
Принимаем отстойник диаметром 9 метров, с диаметром впускного устройства 0,5 м.
Фактическую скорость в отстойнике определяем по формуле:
мм/с; (6.17)
м/с = 0,5 мм/с.
Действительное время осветления воды в отстойнике определяем по формуле:
с = 1,2 ч.
Отсюда:
с; (6.18)
с.
Эффект осветления воды в отстойнике согласно СНиП [7, табл. 30] составляет 60,8 %.
м3/ч.
Принимаем 2 радиальных отстойников диаметром 9 м.
Масса сухого вещества, уловленного за сутки осадка определяем по формуле:
т/сут; (6.19)
где Q – расход сточных вод, м3/сут;
К– коэффициент корректирующий массу загрязнений, не учитываемых при анализе взвешенных веществ; К=1,2;
т/сут.
Объем осадка, выгружаемого из отстойников за сутки, определяем по формуле:
м3/сут; (6.20)
где Вос – влажность осадка ,%, Вос=95 %;
ρ – плотность осадка, т/м3, ρ=1 т/м3;
м3/сут.
Общая высота отстойника составляет:
Н=h1+ h2+ h3; (6.21)
где h1=Hset=3,1 м;
h2 – глубина слоя осадка, принимаем h2=0,3÷0,4 м по [2] h2=0,4 м;
h3 – высота борта отстойника над поверхностью воды, м, согласно СНиП [7,п.6.69] h3=0,3 м.
Н=3,1+ 0,4+ 0,3=3,8 м;
Остаточная концентрация загрязнений в сточных водах, поступающих из первичных отстойников на биологические очистные сооружения по взвешенным веществам и по БПКп определяется по формуле:
мг/л; (6.22)
мг/л; (6.23)
мг/л;
мг/л.
Расчет первичного радиального отстойника сточных вод
Требуемая эффективность снижения концентрации взвешенных веществ при первичном осветлении воды в отстойнике определяем по формуле:
; (6.13)
где Сеп – концентрация взвешенных веществ в исходной воде, мг/л,
Сеп=520·0,7=364мг/л, после решеток и песколовок;
Сt – концентрация взвешенных веществ в воде после первичного отстаивания, принимаем Сt =100÷150 мг/л;
%.
По СНиП [7 табл. 30] для достижения требуемого эффекта осветления при ближайшей соответствующей начальной концентрации взвешенных веществ определяем необходимую продолжительность отстаивания воды в покое, путем интерполяции табличных данных, tset=898 сек.
Условная гидравлическая крупность взвешенных веществ, которую необходимо обеспечить при отстаивании в покое при высоте осветления, равной проточной части отстойника, определяем по формуле:
мм/с; (6.14)
где Hset – глубина проточной части в отстойнике, м;
Кset – коэффициент использования объема проточной части отстойника;
tset – продолжительность отстаивания, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h1=0,45 м.
n2 – показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод определяем по СНиП [7, чертеж 2], n2=0,23;
Величины Hset и Кset принимаем по СНиП [7 таб.31]
мм/с.
Производительность отстойника определяем исходя из заданных геометрических размеров сооружения и требуемого эффекта осветления сточных вод по формуле:
м3/ч; (6.15)
где Дset – диаметр отстойника, м;
den – диаметр впускного устройства, м;
υtb – турбулентная составляющая, мм/с, принимаем по СНиП [7, таб 32] в зависимости от скорости потока в отстойнике υw =5мм/с; =0;
Для определения диаметра отстойника рассчитываем радиус отстойника по формуле:
,м; (6.16)
где n – число отстойников, n=2;
м.
Принимаем отстойник диаметром 9 метров, с диаметром впускного устройства 0,5 м.
Фактическую скорость в отстойнике определяем по формуле:
мм/с; (6.17)
м/с = 0,5 мм/с.
Действительное время осветления воды в отстойнике определяем по формуле:
с = 1,2 ч.
Отсюда:
с; (6.18)
с.
Эффект осветления воды в отстойнике согласно СНиП [7, табл. 30] составляет 60,8 %.
м3/ч.
Принимаем 2 радиальных отстойников диаметром 9 м.
Масса сухого вещества, уловленного за сутки осадка определяем по формуле:
т/сут; (6.19)
где Q – расход сточных вод, м3/сут;
К– коэффициент корректирующий массу загрязнений, не учитываемых при анализе взвешенных веществ; К=1,2;
т/сут.
Объем осадка, выгружаемого из отстойников за сутки, определяем по формуле:
м3/сут; (6.20)
где Вос – влажность осадка ,%, Вос=95 %;
ρ – плотность осадка, т/м3, ρ=1 т/м3;
м3/сут.
Общая высота отстойника составляет:
Н=h1+ h2+ h3; (6.21)
где h1=Hset=3,1 м;
h2 – глубина слоя осадка, принимаем h2=0,3÷0,4 м по [2] h2=0,4 м;
h3 – высота борта отстойника над поверхностью воды, м, согласно СНиП [7,п.6.69] h3=0,3 м.
Н=3,1+ 0,4+ 0,3=3,8 м;
Остаточная концентрация загрязнений в сточных водах, поступающих из первичных отстойников на биологические очистные сооружения по взвешенным веществам и по БПКп определяется по формуле:
мг/л; (6.22)
мг/л; (6.23)
мг/л;
мг/л.
Расчет песколовки сточных вод
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9101
Расчет песколовки сточных вод
Средний секундный расход на очистную станцию составит:
q=3508,912/(3600·24)=0,041 м3/с. Следовательно, максимальный часовой расход будет qч=0,041·3600=146,176 м3/ч.
Рисунок 6.3. Тангенциальная песколовка:
1 – подводящий лоток, 2 – водослив, 3 – эрлифт, 4 – отводящая труба.
Принимаем 2 (п) отделения тангенциальных песколовок, а нагрузка на 1 м2 площади q0=110 м3/м2 в 1 ч. Площадь каждого отделения тангенциальной песколовки вычисляем по формуле:
м2; (6.7)
м2.
Диаметр каждого отделения определяется по формуле:
м; (6.8)
м.
Принимаем D = 1,5 м.
Глубина песколовки принимаем равной половине диаметра, т.е. h1=0,75 м.
Для накопление осадка служит конусное основание песколовки, высота его определяется по формуле:
м; (6.9)
м.
Объем конусной части определяется по формуле:
м3; (6.10)
м3.
Объем уловленного осадка за сутки определяется по формуле:
м3; (6.11)
м3.
Заполнение конусной части песколовки осадком будет происходить за период, определяемый по формуле:
сут; (6.12)
сут.
Осадок выгружается эрлифтом 1 раз в сутки.
Песчаная пульпа подается на песковые площадки, имеющие ограждающие валики Н=1÷2м и площадь их определяется исходя из нагрузки не более 3м3/(м2·год), т.е. площадь составит 0,561·365/3=68,25 м2.
Принимается 2 карты, площадью по 36м2, т.е. 3 х 12 м.
Для сбора воды устраивается дренажная система (перфорированные трубы), по которым отделенная вода от песчаной смеси поступает обратно на песколовки.
Расчет песколовки сточных вод
Средний секундный расход на очистную станцию составит:
q=3508,912/(3600·24)=0,041 м3/с. Следовательно, максимальный часовой расход будет qч=0,041·3600=146,176 м3/ч.
Рисунок 6.3. Тангенциальная песколовка:
1 – подводящий лоток, 2 – водослив, 3 – эрлифт, 4 – отводящая труба.
Принимаем 2 (п) отделения тангенциальных песколовок, а нагрузка на 1 м2 площади q0=110 м3/м2 в 1 ч. Площадь каждого отделения тангенциальной песколовки вычисляем по формуле:
м2; (6.7)
м2.
Диаметр каждого отделения определяется по формуле:
м; (6.8)
м.
Принимаем D = 1,5 м.
Глубина песколовки принимаем равной половине диаметра, т.е. h1=0,75 м.
Для накопление осадка служит конусное основание песколовки, высота его определяется по формуле:
м; (6.9)
м.
Объем конусной части определяется по формуле:
м3; (6.10)
м3.
Объем уловленного осадка за сутки определяется по формуле:
м3; (6.11)
м3.
Заполнение конусной части песколовки осадком будет происходить за период, определяемый по формуле:
сут; (6.12)
сут.
Осадок выгружается эрлифтом 1 раз в сутки.
Песчаная пульпа подается на песковые площадки, имеющие ограждающие валики Н=1÷2м и площадь их определяется исходя из нагрузки не более 3м3/(м2·год), т.е. площадь составит 0,561·365/3=68,25 м2.
Принимается 2 карты, площадью по 36м2, т.е. 3 х 12 м.
Для сбора воды устраивается дренажная система (перфорированные трубы), по которым отделенная вода от песчаной смеси поступает обратно на песколовки.
Расчет канализационной решетки стоковых вод
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9100
Расчет канализационной решетки стоковых вод
Согласно СНиП [7] п.6.14 каналы очистных сооружений канализации и лотки сооружений рассчитываем на максимальных секундных расход сточных вод с коэффициентом 1,4 по формуле:
м/с; (6.4)
где q – максимальный расход сточных вод, q=0,041 м3/с;
м/с.
По расходу qp принимаем решетки типа РС-500, приведенный на рис.6.2.
Рисунок 6.2 Схема решеток типа РС-500.
Характеристики решёток типа РС-500:
- ширина решетки – ширина акнаоа (бака) – 500 (А);
- ширина фильтрующей части – 350 (Б);
- общая высота – 1320 (В);
- длина – 850 (Г);
- высота выгрузки осадка – 750 (Д);
- максимальная глубина канала (бака) – 800(Е);
- ширина прозоров – 2 (S);
- толщина фильтрующих пластин – 2 (Т);
- номинальная производительность по сточной жидкости – 210 м3/ч (Qс);
- номинальная производительность по чистой воде – 315 м3/ч (Qч);
- масса – 380 кг (G);
- максимальный уровень жидкости перед решеткой – 500 (Н);
- мощность электродвигателя – 0,37 кВт (W).
Ширина канала Вк=500 мм;
Наполнение в подводящем канале hk=800 мм;
Уклон подводящего канала ik=0,002;
Скорость движения воды в подводящем канале Vk=1,2 м/с;
Сечение подводящего лотка – прямоугольное.
Потери напора в решетке (подпор, создаваемый решетками) определяем по формуле 5.12:
;
м.
Объем отбросов, задерживаемых на решетках определяем по формуле:
м3/сут; (6.5)
где а – количество отбросов, снимаемых с 1000 м3 сточной жидкости, л, а = 30 л;
Qпп – расход сточных вод промышленного предприятия, м3/сут;
м3/сут.
Вес отбросов, задерживаемых на решетке, определяем по формуле 5.15:
т/сут.
Накапливаемые отбросы периодически выгружаются с решеток на ПРЕС- транспортер типа ПТГ, поставляемые в комплекте с решетками.
Расчет канализационной решетки стоковых вод
Согласно СНиП [7] п.6.14 каналы очистных сооружений канализации и лотки сооружений рассчитываем на максимальных секундных расход сточных вод с коэффициентом 1,4 по формуле:
м/с; (6.4)
где q – максимальный расход сточных вод, q=0,041 м3/с;
м/с.
По расходу qp принимаем решетки типа РС-500, приведенный на рис.6.2.
Рисунок 6.2 Схема решеток типа РС-500.
Характеристики решёток типа РС-500:
- ширина решетки – ширина акнаоа (бака) – 500 (А);
- ширина фильтрующей части – 350 (Б);
- общая высота – 1320 (В);
- длина – 850 (Г);
- высота выгрузки осадка – 750 (Д);
- максимальная глубина канала (бака) – 800(Е);
- ширина прозоров – 2 (S);
- толщина фильтрующих пластин – 2 (Т);
- номинальная производительность по сточной жидкости – 210 м3/ч (Qс);
- номинальная производительность по чистой воде – 315 м3/ч (Qч);
- масса – 380 кг (G);
- максимальный уровень жидкости перед решеткой – 500 (Н);
- мощность электродвигателя – 0,37 кВт (W).
Ширина канала Вк=500 мм;
Наполнение в подводящем канале hk=800 мм;
Уклон подводящего канала ik=0,002;
Скорость движения воды в подводящем канале Vk=1,2 м/с;
Сечение подводящего лотка – прямоугольное.
Потери напора в решетке (подпор, создаваемый решетками) определяем по формуле 5.12:
;
м.
Объем отбросов, задерживаемых на решетках определяем по формуле:
м3/сут; (6.5)
где а – количество отбросов, снимаемых с 1000 м3 сточной жидкости, л, а = 30 л;
Qпп – расход сточных вод промышленного предприятия, м3/сут;
м3/сут.
Вес отбросов, задерживаемых на решетке, определяем по формуле 5.15:
т/сут.
Накапливаемые отбросы периодически выгружаются с решеток на ПРЕС- транспортер типа ПТГ, поставляемые в комплекте с решетками.
Подписаться на:
Сообщения (Atom)