Развертка + свертка коробки передач сверлильно-фрезерного станка

http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9351

Развертка + свертка коробки передач сверлильно-фрезерного станка

Расчет клиноременной передачи

http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9350

Расчет клиноременной передачи.



Для нашего случая Р=9 кВт выбираем сечение ремня Б по [4, с.120].

Число ремней

(3.28)

где Р=9 кВт – мощность, передаваемая передачей;

Р=3 кВт – мощность, передаваемая одним ремнём;

k=1; k=1 – поправочный коэффициент.

; принимаем z=3.

Межосевое расстояние

(3.29)

где d=100 мм – диаметр большего шкива;

k=1,2.

Расчётная длина ремня

Принимаем L=480мм.

Окончательно межосевое расстояние

Кинематический расчет осевых подач станка

http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9349

Кинематический расчет осевых подач станка
Исходные данные: ; .
Кинематическая схема привода подач:


Рисунок 3.8 – Кинематическая схема привода подач



Рисунок 3.9 – График частот вертикальных подач
Расчётные перемещения конечных звеньев
(3.25)

Уравнение кинематического баланса
(3.26)
(3.27)
Определяем значения частот вращения вала двигателя при получении диапазона подач от до :


Назначаем передаточное отношение зубчатой цилиндрической прямозубой передачи .
Передаточное отношение червячной передачи


Выбираем тип двигателя ПБВ112, для которого Рном=1,1 кВт, nном=500 мин n =2000 мин .

Кинематический расчет продольных подач станка

http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9348

Кинематический расчет продольных подач станка

Исходные данные: ; ;



Рисунок 3.6 – Кинематическая схема продольных подач.



Рисунок 3.7 – График частот вертикальных подач.

Расчётные перемещения конечных звеньев

(3.24)



Уравнение кинематического баланса

(3.25)

(3.26)

Определяем значения частот вращения вала двигателя при получении диапазона подач от до :

>

Выбираем тип двигателя ПБВ132М, для которого Рном=1,1кВт, n=2000мин.

Расчет шпоночных соединений

http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9347

Расчет шпоночных соединений.

Шпонки призматические со скруглёнными торцами. Размеры сечений шпонок, пазов и длины шпонок по ГОСТ 23360-78.

Материал шпонок – сталь 45 нормализованная.

Напряжения смятия и условие прочности по формуле

. (3.23)

Допускаемые напряжения смятия при стальной ступице - []=100…120МПа.

В случае установки 2-х противоположно расположенных шпонок вводят поправочный коэффициент 0,75.

Вал II

d=20 мм; b×h=6×6 мм; t=3.5 мм; длина шпонки l=20мм; момент на валу Т=22,76∙10Н∙мм.

Условие выполняется.

Расчет шлицевых соединений

http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9346

Расчет шлицевых соединений.
Боковые поверхности зубьев шлицевого соединения работают на смятие, а основание их – на изгиб и срез.
Для применяемых соотношений элемента шлицевых соединений решающее значение имеет расчёт на смятие:
(3.22)
где Т – крутящий момент, передаваемый соединением; ψ=0,9 – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения усилий по рабочим поверхностям зубьев; F – площадь всех боковых поверхностей зубьев с одной стороны на 1мм длины; , здесь z – число зубьев; D - наружный диаметр зубьев вала; d – диаметр отверстия шлицевой втулки; f - радиус фаски; r- радиус закруг-ления; l – рабочая длина зуба; r = ; допускаемое напряжение смятия [ ]=15МПа.
Вал III:

Выбранное соединение подходит.

Расчет подшипников шариковых однорядных

http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9345

Расчет подшипников шариковых однорядных

Принимаем рекомендуемое значение расчётной долговечности по [4, табл.70, с.90];
Lh=12000ч.
Рассчитываем подшипники для наиболее нагруженной опоры В (III вал).
Частота вращения вала n=3000 мин-1. Диаметр посадочных поверхностей вала d=28 мм. Максимальная длительно действующая сила по условиям работы коэффициент безопасности ; температурный коэффициент .
Эквивалентная динамическая нагрузка

Предварительно принимаем подшипник шариковый однорядный 305 (С=22500 Н; С =11400 Н).
Требуемая динамическая грузоподъёмность

С <С (12,3 кН<22,5 кН).
Сопоставим требуемую и базовую долговечность.

Предварительно принятый подшипник подходит.