http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9142
Министерство образования и науки РФ
Сибирская Автомобильно-Дорожная Академия
(ИСИ)
Кафедра «Городское строительное хозяйство»
Расчётно-пояснительная записка к курсовому проекту по курсу: «Теплогазоснабжение и вентиляция»
«Отопление и вентиляция жилого здания»
Выполнил: ст-ка гр. 31ПСК
Панина С. А.
Принял: Легашов Е. В.
Омск-2004 г.
Содержание
1. Исходные данные…………………………………………………..2
2. Расчет мощности системы отопления………………………….2
3. расчет теплопотерь через ограждающие конструкции……....3
4. расчет теплопотерь на подогрев приточного воздуха……….6
5. Расчет бытовых теплопотерь………………………………........6
6. Расчет сводных теплопотерь…………………………………….6
7. Расчет отопительных приборов……………………………........7
8. Гидравлический расчет системы отопления…………………10
9. Проектирование и расчет системы вентиляции…………......12
10. Графическая часть………………………………………………..14
Список использованных источников…………………………...21
1. Выбор исходных данных для проектирования
Район строительства – г. Омск.
Ориентация главного фасада – Север.
Источник тепла: местная котельная.
Расчетная разность температур: tº-95-70ºС.
Разводка нижняя с тупиковым движением теплоносителя.
Заполнение оконных проемов – тройное остекление в раздельно-спаренных переплетах. Rопр=0,62 м2 оС/Вт.
Наружные стены – облегченная кирпичная кладка толщиной 510 мм
Rопр=2,6 м2 оС/Вт.
Покрытие чердачное с утеплением из минераловатных плит толщиной 200 мм Rопр=2,8 м2 оС/Вт.
Пол первого этажа – утепленный, по железобетонным плитам. Rопр=1,4 м2 оС/Вт.
Внутренние стены – кирпичные: несущие толщиной 380 мм, перегородки – 120 мм.
Входные двери – двойные Rопр=1,2 м2 оС/Вт.
Отопительные приборы М-90.
Здание с подвалом, t = +5 оС.
За расчетную температуру наружного воздуха принимаем температуру наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92.
tрн = -37°С [2]
Расчётные параметры внутреннего воздуха
№ Помещения tВ, ºС LP, м3/ч Примечание
1 Жилая комната 20 3 На 1 м2 площади пола
2 Угловая жилая комната 22 3 На 1 м2 площади пола
3 Кухня 18 90 На всю кухню
4 Совмещ. Сан. узел 25 25 На все
6 Лестничная клетка 16 0
8 Коридор 18 3 На 1 м2 площади пола
2. Расчетная требуемой мощность системы отопления.
Цель расчёта теплопотерь – определение требуемой мощности системы отопления.
Уравнение теплового баланса:
, где
- суммарные теплопотери через ограждающие конструкции рассчитываемого помещения, Вт;
- мощность системы отопления;
- затраты теплоты на подогрев инфильтрующегося воздуха, Вт;
- бытовые теплопоступления, Вт.
3. Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции.
Потери теплоты помещениями через ограждающие конструкции Qогр, учитываемые при проектировании системы отопления, определены по следующей формуле:
, где
tрв - расчетная температура внутреннего воздуха помещения [1];
F – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;
n – коэффициент соприкосновения ограждающей конструкции с наружным воздухом [3];
Σβ – добавочные потери теплоты в долях от основных потерь на ориентацию наружных стен и продувание через входные двери [5] .
β = 0,34*H – для двойной двери без тамбура.
H – высота от уровня пола 1 этажа до верха утеплителя верхнего этажа.
Расчёт производится для ограждающих конструкций, которые граничат:
- с наружным воздухом;
- с неотапливаемыми помещениями.
Расчёт производят при разности температур более 3 градусов.
При определении расчётной площади ограждающих конструкций необходимо руководствоваться правилами обмера [6].
№ помещ Наименование помещения tрв,0С Характеристика ограждаюих конструкций R tрв-tрн, 0С n Qосн, Вт Добавки Qогр,Вт ∑Qогр,Вт
Наимен констр. Ориентац. Размеры(шир. длин.) Площадь На ор. Проч. 1+∑β
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
101 жил. Комн. 20 н.с. Ю 4,6 3,1 12,46 2,6 57 1 273 0 1,00 273 826
20 т.о. Ю 1,2 1,5 1,8 0,62 57 1 165 0 1,00 165
20 пол 1 эт. 4,6 3,4 15,64 1,4 15 0,6 101 0 1,00 101
20 черд. пер. 4,6 3,4 15,64 2,8 57 0,9 287 0 1,00 287
102 Кухня 18 н.с. Ю 3,3 3,1 8,88 2,6 55 1 188 0,0 1,00 188 898
18 н.с. З 3,4 3,1 9,19 2,6 55 1 194 0,05 1,05 204
18 т.о. Ю 0,9 1,5 1,35 0,62 55 1 120 0,0 1,00 120
18 т.о. З 0,9 1,5 1,35 0,62 55 1 120 0,05 1,05 126
18 пол 1 эт. 3,3 3,4 11,22 1,4 13 0,6 63 0 1,00 63
18 черд. пер. 3,3 3,4 11,22 2,8 55 0,9 198 0 1,00 198
103 Сан. Узел 25 н.с. З 2,6 3,1 6,71 2,6 62 1 160 0,05 1,05 168 359
25 т.о. З 0,9 1,5 1,35 0,62 62 1 135 0,05 1,05 142
25 пол 1 эт. 2,6 2,2 5,72 1,4 20 0,6 49 0 1,00 49
104 Жил. Комн. 22 н.с. З 2,8 3,1 8,68 2,6 59 1 197 0,05 1,05 207 603
22 н.с. С 3,3 3,1 8,88 2,6 59 1 202 0,1 1,10 222
22 т.о. С 0,9 1,5 1,35 0,62 59 1 128 0,1 1,10 141
22 пол 1 эт. 2,8 3,3 9,24 2,8 17 0,6 34 0 1,00 34
105 Жил. Комн. 22 н.с. В 5,8 3,1 16,18 2,6 59 1 367 0,1 1,10 404 1435
22 н.с. С 3,2 3,1 8,57 2,6 59 1 194 0,1 1,10 214
22 т.о. В 1,2 1,5 1,8 0,62 59 1 171 0,1 1,10 188
22 т.о. С 0,9 1,5 1,35 0,62 59 1 128 0,1 1,10 141
22 черд. пер. 5,8 3,2 18,56 2,8 59 0,9 352 0 1,00 352
22 пол 1 эт. 5,8 3,2 18,56 1,4 17 0,6 135 0 1,00 135
106 Коридор 18 н.с. С 2,2 3,1 5,2 2,60 55 1 110 0,1 1,1 121 299
18 пол 1 эт. 6 2,4 17,2 1,4 13 0,6 96 0 1,00 96
18 дверь вх. С 0,9 1,8 1,62 1,2 55 1 74 0,10 2,11 1,10 82
107 Лестнич. Кл. 16 н.с. Ю 1,6 3,1 4,96 2,6 53 1 101 0,00 1,00 101 480
16 н.с. В 4,1 3,1 12,71 2,6 53 1 259 0,1 1,1 285
16 черд. пер. 3,6 1,1 3,96 2,8 53 1 75 0 1 75
16 пол 1 эт. 3,6 1,1 3,96 1,4 11 0,6 19 0 1,00 19
201 Сан. Узел 25 н.с. Ю 1,9 3,1 5,89 2,6 62 1 140 0 1 140 372
25 н.с. З 1,9 3,1 4,54 2,6 62 1 108 0,05 1,05 114
25 т.о. З 0,9 1,5 1,35 0,62 20 1 44 0,05 1,05 46
25 черд. пер. 1,9 1,9 3,61 2,8 62 0,9 72 0 1 72
202 Жил. Комн. 22 н.с. З 3,8 3,1 10,43 2,6 59 1 237 0,05 1,05 249 678
22 н.с. Ю 2,7 3,1 7,02 2,6 59 1 159 0 1 159
22 т.о. Ю 0,9 1,5 1,35 0,62 17 1 37 0 1 37
22 т.о. З 0,9 1,5 1,35 0,62 17 1 37 0,05 1,05 39
22 черд. пер. 3,8 2,7 10,26 2,8 59 0,9 195 0 1 195
203 Жил. Комн. 22 н.с. С 2,1 3,2 4,51 2,6 59 1 102 0,1 1,10 113 822
22 н.с. В 4,1 3,2 13,12 2,6 59 1 298 0 1 298
22 дверь б. С 1,3 1,7 2,21 1,2 59 1 109 0,1 1,1 120
22 черд. пер. 3,5 4,4 15,4 2,8 59 0,9 292 0 1 292
204 Коридор 18 н.с. Ю 1,6 3,1 4,96 2,34 55 1 117 0 1 117 195
18 черд. пер. 1,6 1,9 4,2 2,64 55 0,9 79 0 1,00 79
Сумма: 6967
4. Расчёт теплопотерь на подогрев приточного вентиляционного воздуха.
В жилых зданиях теплопотери на подогрев приточного воздуха рассчитываются исходя из обеспечения воздухообмена в размере 3 м3/ч на 1 м2 площади пола жилых комнат.
Затраты теплоты на подогрев приточного инфильтрующегося воздуха Qвен в помещении рассчитывается по формуле:
, где
- удельная теплоёмкость воздуха, 1 кДж/кгºС;
- плотность приточного воздуха, кг/м3;
- нормативный воздухообмен [1].
5. Расчёт бытовых теплопоступлений.
Бытовые теплопоступления Qбыт в помещениях рассчитываются для кухонь и жилых комнат по формуле:
.
6. Расчёт сводных теплопотерь.
Таблица сводных теплопотерь
№пом. Наимен. ΣQогр,Вт QВЕНВт Qбыт.Вт Qот,Вт Примеч.
1 2 3 4 5 7 8
101 Жил. Комн. 826 1112 328 1610
102 Кухня 898 2059 236 2721
103 Сан. Узел 359 1289 0 1648
104 Жил. Комн. 603 680 194 1089 283
105 Жил. Комн. 1435 1366 390 2411
106 Коридор 283 0 0 283 -283
107 Лестнич. Кл. 480 0 0 480
201 Сан. Узел 372 1289 0 1661
202 Жил. Комн. 678 755 215 1218 195
203 Жил. Комн. 822 1134 323 1632
204 Коридор 195 0 0 195 -195
Σ: 14949
7. Расчет отопительных приборов.
Целью расчёта является определение оптимального количества секций (для секционных отопительных приборов), которое необходимо для возмещения теплопотерь помещения.
Тип системы отопления и отопительных приборов, схема движения теплоносителя в магистральных трубопроводах принимаются в соответствии с заданием.
Стояки системы отопления устанавливаются в углах наружных стен. Отопительные приборы устанавливаются под оконными проёмами. Трубы системы отопления, проходящие по не отапливаемому чердаку, необходимо изолировать утеплителем.
Расчётное количество секций отопительного прибора МС-140-98 определяется по формуле:
f c1 – площадь поверхностного нагрева одной секции радиатора,
0,200 м2;
β3 - коэффициент учёта секций в радиаторе;
β4 - коэффициент учёта способа установки отопительного прибора,
β4 = 1,04;
Fпр – требуемая площадь поверхности отопительного прибора, рассчитываемая по формуле:
, где
β1 - коэффициент, учитывающий шаг ряда отопительного прибора [7];
β2 - коэффициент, учитывающий тип отопительного прибора [7];
- теплоотдача открыто проложенных трубопроводов, Вт;
- расчётная плотность теплового потока, Вт/м2.
Величина Qтр рассчитывается по формуле:
, где
q – удельная теплоёмкость 1 п.м. трубы, Вт/м [7];
l – длина открыто проложенного трубопровода, определяемая по
аксонометрической схеме, м.
Величина qпр рассчитывается по формуле:
, где
qн – номинальная плотность теплового потока отопительного прибора, 725 Вт/м2;
n, p, c – показатели степени, определяемые в соответствии с типом устанавливаемого отопительного прибора по таблице основных технических данных [7].
Δ t – температурный напор, определяемый по формуле:
, где
tг – температура воды в подающей магистрали, оС;
tо – температура воды в подающей магистрали, оС ;
tвр – расчётная температура в помещении [1];
Gпр – расход воды через отопительный прибор, определяемый по формуле:
, где
свд – удельная теплоёмкость воздуха, принимаемая равной 4,187 кДж/(кгоС);
Диаметр стояков для расчёта принимаем равный 15 мм, диаметр подводок 20 мм.
К установке принимается число секций прибора Nуточ, равное округлённому в большую сторону значению Nр.
Таблица расчета отопительных приборов
№пом. Qот,Вт tрв,0С tГ,0С t0,0С ∆t GПР qпр Коэфициент Qтруб Qпр Fпр Коэфициент Nр NУТОЧ
β1 β2 β3 β4
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
101 1610 20 95 70 62,5 55,40 604,11 1,04 1,02 214,5 1416,5 2,49 1 1,04 12,93 13
102 2721 18 95 70 64,5 93,66 629,36 1,04 1,02 324,7 2429,1 4,09 1 1,04 21,29 22
103 1648 25 95 70 57,5 56,73 542,05 1,04 1,02 364 1320,7 2,58 1 1,04 13,44 14
104 1372 22 95 70 60,5 47,22 577,73 1,04 1,02 379,4 1030,7 1,89 1 1,04 9,84 10
105 2411 22 95 70 60,5 83,00 579,10 1,04 1,02 385,5 2064,5 3,78 1 1,04 19,67 20
106 0 18 95 70 64,5 0,00 0,00 1,04 1,02 296,8 -267,1 0,00 1 1,04 0,00
107 480 16 95 70 66,5 16,52 639,72 1,04 1,02 73,9 413,5 0,69 1 1,04 3,57 4
201 1661 25 95 70 57,5 57,18 542,05 1,04 1,02 136,5 1538,4 3,01 0,98 1,04 15,98 16
202 1413 22 95 70 60,5 48,62 578,07 1,04 1,02 137,3 1289,2 2,37 1 1,04 12,30 13
203 1632 22 95 70 60,5 56,18 579,10 1,04 1,02 93,5 1548,1 2,84 1 1,04 14,75 15
204 0 18 95 70 64,5 0,00 0,00 1,04 1,02 0 0,0 0,00 1 1,04 0,00
8. Гидравлический расчет системы отопления.
Целью расчёта является определение диаметров трубопроводов на всех участках системы отопления, обеспечивающих подвод к каждому отопительному прибору требуемого количества теплоносителя. При этом общее гидравлическое сопротивление системы должно быть согласовано с располагаемым циркуляционным давлением.
Расчётное циркуляционное давление определено по следующей формуле:
ΔPрц = E . (ΔPЕ+ΔPтр), где
ΔPтр=0, для нижней разводки;
E – коэффициент учёта естественного циркуляционного давления, Е=0,4;
ΔPЕ – естественное циркуляционное давление, возникающее в результате охлаждения воды в отопительных приборах, определено по формуле:
ΔPЕ= h.g.(ρо - ρг)
h – расстояние от центра отопительного прибора до центра элеватора в тепловом пункте, м
g – ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2
ρо, ρг – плотности воды в подающем и обратном трубопроводах при, tо =70 оС tг =95 оС соответственно кг/м3: ρо =978 кг/м3, ρг =963 кг/м3;
Производится разбивка ГЦК на участки, при этом за один расчётный участок принят отрезок трубопровода с неизменным расходом теплоносителя (см. чертёж схемы отопления). На чертеже указаны номера участков, их тепловые нагрузки Qуч, Вт и длины Lуч, м. Рассчитана суммарная длина всех участков ГЦК ΣLгцк м и определено среднее значение потерь давления Rср по ГЦК по следующей формуле:
, где
k – коэффициент, учитывающий долю потерь давления на местные сопротивления от общей величины циркуляционного давления, принимаемый для систем с искусственной циркуляцией, равный 0,5[7].
На каждом расчётном участке определён расход воды, кг/ч:
, где
Qуч – тепловая нагрузка участка, Вт;
Свд – удельная теплоёмкость воды, принимаемая 4,187 кДж/(кг оС);
tг – температура воды в подающей магистрали системы отопления, оС;
tо – температура воды в обратной магистрали системы отопления, оС;
β1, β2 – коэффициенты;
На основании полученных значений Qуч, Gуч, Lуч заполнены соответствующие графы таблицы гидравлического расчёта. Для каждого участка подобраны диаметры трубопроводов d.
В соответствии с полученными значениями R,ω, рассчитаны потери давления на трение R.l и в местных сопротивлениях Z:
, где
- сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном расчётном участке [7];
- плотность теплоносителя на данном участке, кг/м3.
Критерием правильного подбора диаметров является выполнение следующего условия:
Σ(R.l + Z)=(0,9-0,95) ΔPрц
Увязка потерь давлений всех остальных циркуляционных колец системы отопления с ГЦК произведена аналогичным образом. При этом допущена невязка равенства потерь давления между общими участками ГЦК и рассчитываемого циркуляционного кольца в размере до 5-10% при попутной схеме движения воды.
Гидравлический расчёт главного циркуляционного кольца
№ уч. Q уч., Вт G уч, кг/м l уч, м d, мм , м/с R, Па/м R*l, Па z, Па R*l+z
1 2206 76 0,9 20 0,062 3,6 3,24 3 5,587 8,83
2 4412 152 6,3 25 0,082 6,0 37,80 2,5 8,144 45,94
3 6044 208 3,5 32 0,062 2,4 8,40 1,5 2,794 11,19
4 8829 304 4 40 0,064 2,0 8,00 5,5 10,915 18,91
5 14949 514 5,4 50 0,069 1,6 8,64 4,5 10,380 19,02
6 14949 514 5,4 50 0,069 1,6 8,64 4,5 10,380 19,02
7 8829 304 4 32 0,103 6,0 24,00 4 20,560 44,56
8 6044 208 3,5 25 0,109 10,0 35,00 1,5 8,635 43,63
9 4412 152 6,8 25 0,082 6,0 40,80 1,5 4,887 45,69
10 2206 76 0,9 20 0,062 3,6 3,24 0,5 0,931 4,17
l уч 40,7 Pрц= 288,41 ΣR*l+z 260,97
9. Проектирование и расчёт системы естественной вентиляции.
В жилых зданиях предусматривается устройство естественной вытяжной вентиляции с удалением воздуха из санузлов и кухонь при неорганизованном притоке свежего воздуха вследствие инфильтрации.
Целью расчёта является подбор сечения вытяжных каналов и вентиляционных решёток, обеспечивающих удаление из помещения расчётного количества воздуха при расчётном естественном давлении ∆PE. Расчёт произведён по пространственной схеме системы вентиляции в следующей последовательности:
Величина требуемого воздухообмена L рассчитана следующим образом:
Определяем расчетный воздухообмен по притоку воздуха для 1 и 2 этажей.
Lпр = 3*Fжк
Lпр1 = 130 м3/ч
Lпр2 = 77 м3/ч
2. Определяем расчетный воздухообмен по вытяжке воздуха из кухонь и сан/узлов для 1 и 2 этажей.
Lв1 = 140 м3/ч
Lв2 = 50 м3/ч
Из двух значений выбрано наибольшее, которое и является расчётным. Для 1 этажа L=140, для 2 этажа L=77.
Размещение каналов в толще внутренней несущей стены. Подвод вентиляционных каналов к уборной и ванной комнате производится при помощи приставных каналов.
Горизонтальные каналы на чердаке здания выполняются сборными по ж/б покрытию и утепляются минераловатными плитами.
Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции.
Целью расчета является подбор сечений вытяжных каналов, обеспечивающих удаление из помещения расчетного количества воздуха при расчетном естественном давлении.
Определяется естественное гравитационное давление для вытяжных вентиляционных каналов каждого этажа.
∆PiE = hi.g.(ρ+5H - ρB)
hi – разность отметок устья вытяжной шахты и середины вентиляционной решётки i-го этажа.
ρ+5H = 1,27 кг/м3 - плотности наружного воздуха;
ρB = 1,2 кг/м3 - плотности внутреннего воздуха.
g – ускорение свободного падения.
Аксонометрическая схема системы вентиляции разбита на пронумерованные участки с неизменным расходом воздуха, определена длина каждого lуч, и путём последовательного суммирования расход воздуха на каждом участке Lуч. Производится аэродинамический расчёт наиболее удалённого от вытяжной шахты вентиляционного канала верхнего этажа.
Определяем ориентировочную площадь сечения каналов на каждом участке
ωуч – ориентировочная скорость движения воздуха, принятая равной: в вертикальных каналах - 0,6 м/с,
в горизонтальных – 1,0 м/с,
в вытяжных вентиляционных шахтах – 1,5 м/с.
Определяем скорость движения воздуха на каждом участке.
f уч – уточнённая площадь сечения каналов.
Эквивалентный диаметр каналов dэкв определён из уточнённых размеров сечения каналов по формуле:
По полученным значениям dэкв и ωуч по номограмме определены потери давления R на трение. Общие потери на трение на участках рассчитаны по формуле:
∆Pтр = R. lуч.β
β - коэффициент шероховатости.
Потери давления в местных сопротивлениях z рассчитаны по следующей формуле:
ξ - сумма коэффициентов местных сопротивлений на отдельных участках.
Рассчитываем общие потери давления на каждом участке
∆PПОТ = R.lуч.β + z и в целом по ветви Σ∆PПОТ = Σ(R.lуч.β + z).
Критерием правильного подбора сечений каналов является выполнение следующего условия:
Σ∆PПОТ = (0,9 – 0,95)∆PE
Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции Ре1=4,601Па, Ре2=2,472Па
№ уч. L уч, м3/ч fор, м2 wор, м/с fуч, мм w, м/с dэкв R, м3/ч β Ртр, Па Σξ z Рпот Параметры участков
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 а, мм b, мм l, м
1 77 0,0356 0,6 0,0378 0,6 184 0,040 1,33 0,048 3,2 0,615 0,663 140 270 0,9
2 127 0,0353 1 0,0400 0,9 200 0,080 1,2 0,048 2,6 1,213 1,261 200 200 0,5
3 217 0,0402 1,5 0,0500 1,2 222 0,100 1,25 0,338 0 0,000 0,338 200 250 2,7
ΣРпот: 2,262
10. Список использованных источников.
1. СниП 2.08.01-89. Жилые здания.
2. СниП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика.
3. СниП 2.04.05-91*.
4. СниП II-3-79**. Строительная теплотехника.
5. СниП 2.04.05-86. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
6. Тихомиров К.В., Сергеенко Э.С. Теплотехника, теплогазоснобжение и вентиляция.
7. Внутренние санитарно-технические устройства: В24. Ч.I. Отопление, водопровод, канализация.
понедельник, 8 января 2018 г.
Отопление и вентиляция жилого здания
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9141
Министерство образования и науки РФ
Сибирская Автомобильно-Дорожная Академия
(СибАДИ)
Кафедра «
Расчётно-пояснительная записка к курсовому проекту по курсу: «Теплогазоснабжение и вентиляция»
«Отопление и вентиляция жилого здания»
Выполнил: ст-т гр. 31ПСК
Жадобин С. С.
Принял: Легашов Е. В.
Омск, 2004
Содержание
1. Исходные данные……………………………………………..2
2. Расчет мощности системы отопления……………………….2
3. расчет теплопотерь через ограждающие конструкции…….3
4. расчет теплопотерь на подогрев приточного воздуха……...6
5. Расчет бытовых теплопотерь………………………………...6
6. Расчет сводных теплопотерь…………………………………6
7. Расчет отопительных приборов……………………………...7
8. Гидравлический расчет системы отопления……………….10
9. Проектирование и расчет системы вентиляции…………...12
10. Графическая часть………………………………………..15
11. Список использованных источников……………………23
1. Выбор исходных данных для проектирования
За расчетную температуру наружного воздуха принимаем температуру наиболее холодной 5-дневки с обеспеченностью 0,92.
tрн =-39°С [2]
Расчётные параметры внутреннего воздуха
№ Помещения tВ, ºС LP, м3/ч Примечание
1 Жилая комната 20 3 На 1 м2 площади пола
2 Угловая жилая комната 22 3 На 1 м2 площади пола
3 Кухня 18 90 На всю кухню
4 Ванная комната 25 25 На всю ванную
5 Уборная 18 25 На всю уборную
6 Лестничная клетка 16 0
7 Кладовая 12 n=0,5
8 Коридор 18 3 На 1 м2 площади пола
n – кратность воздухообмена
, 1/ч
2. Расчет мощности системы отопления.
Цель расчёта теплопотерь – определение требуемой мощности системы отопления.
Уравнение теплового баланса:
, где
- суммарные теплопотери через ограждающие конструкции рассчитываемого помещения, Вт;
- мощность системы отопления;
- затраты теплоты на подогрев инфильтрующегося воздуха, Вт;
- бытовые теплопоступления, Вт.
3. Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции.
Потери теплоты помещениями через ограждающие конструкции Qогр, учитываемые при проектировании системы отопления, определены по следующей формуле:
, где
tрв - расчетная температура внутреннего воздуха помещения [1];
F – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;
n – коэффициент соприкосновения ограждающей конструкции с наружным воздухом [3];
Σβ – добавочные потери теплоты в долях от основных потерь на ориентацию наружных стен и продувание через входные двери [5] .
β = 0,34*H – для двойной двери без тамбура.
H – высота от уровня пола 1 этажа до верха утеплителя верхнего этажа.
Расчёт производится для ограждающих конструкций, которые граничат:
- с наружным воздухом;
- с неотапливаемыми помещениями.
Расчёт производят при разности температур более 3 градусов.
При определении расчётной площади ограждающих конструкций необходимо руководствоваться правилами обмера [6].
Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции (1 этаж)
№ пом. Назн-е tВ, Со Характеристика огражд. Конструкций Rо, м2оС/Вт n tв-tн Qосн, Вт Добавки Q огр, Вт Q огр, Вт Примечания
Наим-ие Ориент. размеры, м Площадь, м2 На ориентацию Прочие 1+
а в
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
101 УЖК 22 НС СВ 4,64 3,20 12,67 1,94 1,00 61 398 0,10 1,10 438 1687
22 НС СЗ 6,18 3,20 16,88 1,94 1,00 61 531 0,10 1,10 584
22 ТО СВ 1,50 1,45 2,18 0,65 1,00 61 204 0,10 1,10 225
22 ТО СЗ 2,00 1,45 2,90 0,65 1,00 61 272 0,10 1,10 299
22 ПЛ 4,00 6,24 24,96 1,80 0,60 17 141 0,00 1,00 141
102 КХ 18 НС СВ 4,64 3,20 12,67 1,94 1,00 57 372 0,10 1,10 410 1097
18 НС ЮВ 4,06 3,20 12,99 1,94 1,00 57 382 0,05 1,05 401
18 ТО СВ 1,50 1,45 2,18 0,65 1,00 57 191 0,10 1,10 210
18 ПЛ 4,00 5,04 17,63 1,80 0,60 13 76 0,00 1,00 76
103 ПР 18 НС ЮВ 1,62 3,20 3,38 1,94 1,00 57 99 0,05 1,05 104 205
18 ДВ ЮВ 0,90 2,00 1,80 1,20 1,00 57 86 0,05 2,08 3,13 90
18 ПЛ 1,56 1,62 2,53 1,80 0,60 13 11 0,00 1,00 11
104 ЛК 16 НС СЗ 3,10 3,20 9,92 1,94 1,00 55 281 0,10 1,10 309 482
16 НС ЮЗ 1,50 3,20 4,80 1,94 1,00 55 136 0,00 1,00 136
16 ПЛ 4,00 2,46 9,84 1,80 0,60 11 36 0,00 1,00 36
105 УЖК 22 НС ЮВ 4,30 3,20 13,76 1,94 1,00 61 433 0,05 1,05 454 1121
22 НС ЮЗ 4,00 3,20 9,90 1,94 1,00 61 311 0,00 1,00 311
22 ТО ЮЗ 2,00 1,45 2,90 0,65 1,00 61 272 0,00 1,00 272
22 ПЛ 4,00 3,66 14,64 1,80 0,60 17 83 0,00 1,00 83
106 ПР 18 НС ЮВ 2,50 3,20 6,20 1,94 1,00 57 182 0,05 1,05 191 1084
18 НС ЮЗ 3,78 3,20 12,10 1,94 1,00 57 355 0,00 1,00 355
18 НС СЗ 2,50 3,20 6,20 1,94 1,00 57 182 0,10 1,10 200
18 ДВ ЮВ 0,90 2,00 1,80 1,20 1,00 57 86 0,05 2,08 3,13 90
18 ДВ СЗ 0,90 2,00 1,80 1,20 1,00 57 86 0,10 2,08 3,18 94
18 ПЛ 2,50 2,18 5,45 1,80 0,60 13 24 0,00 1,00 24
18 ПТ 2,50 2,18 5,45 2,40 1,00 57 129 0,00 1,00 129
Сумма: 5675
Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции (2 этаж)
№ пом. Назн-е tВ, Со Характеристика огражд. Конструкций Rо, м2оС/Вт n tв-tн Qосн, Вт Добавки Q огр, Вт Q огр, Вт Примечания
Наим-ие Ориент. размеры, м Площадь, м2 На ориентацию Прочие 1+
а в
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
201 УЖК 22 НС СВ 4,64 3,12 12,30 1,94 1,00 61 387 0,10 1,10 425 1205
22 НС СЗ 3,02 3,12 9,42 1,94 1,00 61 296 0,10 1,10 326
22 ТО СВ 1,50 1,45 2,18 0,65 1,00 61 204 0,10 1,10 225
22 ПТ 4,00 2,50 10,00 2,40 0,90 61 229 0,00 1,00 229
202 УЖК 22 НС СВ 4,64 3,12 12,30 1,94 1,00 61 387 0,10 1,10 425 1839
22 НС ЮВ 5,68 3,12 15,55 1,94 1,00 61 489 0,05 1,05 513
22 ТО СВ 1,50 1,45 2,18 0,65 1,00 61 204 0,10 1,10 225
22 ТО ЮВ 1,50 1,45 2,18 0,65 1,00 61 204 0,05 1,05 214
22 ПТ 4,00 5,04 20,16 2,40 0,90 61 461 0,00 1,00 461
203 ВК 25 НС СЗ 2,12 3,12 6,61 1,94 1,00 64 218 0,10 1,10 240 355
25 ПТ 2,25 2,12 4,77 2,40 0,90 64 114 0,00 1,00 114
204 СУ 18 НС СЗ 1,62 3,12 5,05 1,94 1,00 57 149 0,10 1,10 163 241
18 ПТ 2,25 1,62 3,65 2,40 0,90 57 78 0,00 1,00 78
205 КР 20 ПТ 1,74 3,74 6,51 2,40 0,90 59 144 0,00 1,00 144 144
206 УЖК 22 НС ЮВ 4,30 3,12 13,42 1,94 1,00 61 422 0,05 1,05 443 1414
22 НС ЮЗ 4,64 3,12 11,58 1,94 1,00 61 364 0,00 1,00 364
22 ТО ЮЗ 2,00 1,45 2,90 0,65 1,00 61 272 0,00 1,00 272
22 ПТ 4,00 3,66 14,64 2,40 0,90 61 335 0,00 1,00 335
207 ЛК 16 НС СЗ 3,10 3,12 9,67 1,94 1,00 55 274 0,10 1,10 302 988
16 НС ЮЗ 4,64 3,12 13,17 1,94 1,00 55 373 0,00 1,00 373
16 ТО ЮЗ 0,90 1,45 1,31 0,65 1,00 55 110 0,00 1,00 110
16 ПТ 4,00 2,46 9,84 2,40 0,90 55 203 0,00 1,00 203
Сумма: 6186
4. Расчёт теплопотерь на подогрев приточного вентиляционного воздуха.
В жилых зданиях теплопотери на подогрев приточного воздуха рассчитываются исходя из обеспечения воздухообмена в размере 3 м3/ч на 1 м2 площади пола жилых комнат.
Затраты теплоты на подогрев приточного инфильтрующегося воздуха Qвен в помещении рассчитывается по формуле:
, где
- удельная теплоёмкость воздуха, 1 кДж/кгºС;
- плотность приточного воздуха, кг/м3;
- нормативный воздухообмен [1].
5. Расчёт бытовых теплопоступлений.
Бытовые теплопоступления Qбыт в помещениях рассчитываются для кухонь и жилых комнат по формуле:
.
6. Расчёт сводных теплопотерь.
Расчет сводных теплопотерь
№ помещ. Назначение ΣQОГР QВЕН QБЫТ QОТ Примечание
1 2 3 4 5 6 7
101 ЖК 1687 1917 524 3080
102 КХ 1097 2153 370 2880 253
103 ПР 205 48 0 253 -253
104 ЛК 482 0 0 482
105 ЖК 1121 1125 307 1938
106 ПР 1084 48 0 1132
201 ЖК 1205 768 210 1763
202 ЖК 1839 1549 423 2964 491
203 ВК 355 672 0 1027
204 СУ 241 598 0 839
205 КР 144 484 137 491 -491
206 ЖК 1414 1125 307 2231
207 ЛК 988 0 0 988
Сумма: 11862 10486 2279 20069
7. Расчет отопительных приборов.
Целью расчёта является определение оптимального количества секций (для секционных отопительных приборов), которое необходимо для возмещения теплопотерь помещения.
Тип системы отопления и отопительных приборов, схема движения теплоносителя в магистральных трубопроводах принимаются в соответствии с заданием.
Стояки системы отопления устанавливаются в углах наружных стен. Отопительные приборы устанавливаются под оконными проёмами. Трубы системы отопления, проходящие по не отапливаемому чердаку, необходимо изолировать утеплителем.
Расчётное количество секций отопительного прибора МС-140-98 определяется по формуле:
f c1 – площадь поверхностного нагрева одной секции радиатора,
0,240 м2;
β3 - коэффициент учёта секций в радиаторе;
β4 - коэффициент учёта способа установки отопительного прибора,
β4 = 1,04;
Fпр – требуемая площадь поверхности отопительного прибора, рассчитываемая по формуле:
, где
β1 - коэффициент, учитывающий шаг ряда отопительного прибора [7];
β2 - коэффициент, учитывающий тип отопительного прибора [7];
- теплоотдача открыто проложенных трубопроводов, Вт;
- расчётная плотность теплового потока, Вт/м2.
Величина Qтр рассчитывается по формуле:
, где
q – удельная теплоёмкость 1 п.м. трубы, Вт/м [7];
l – длина открыто проложенного трубопровода, определяемая по
аксонометрической схеме, м.
Величина qпр рассчитывается по формуле:
, где
qн – номинальная плотность теплового потока отопительного прибора, 725 Вт/м2;
n, p, c – показатели степени, определяемые в соответствии с типом устанавливаемого отопительного прибора по таблице основных технических данных [7].
Δ t – температурный напор, определяемый по формуле:
, где
tг – температура воды в подающей магистрали, оС;
tо – температура воды в подающей магистрали, оС ;
tвр – расчётная температура в помещении [1];
Gпр – расход воды через отопительный прибор, определяемый по формуле:
, где
свд – удельная теплоёмкость воздуха, принимаемая равной 4,187 кДж/(кгоС);
Диаметр стояков для расчёта принимаем равный 15 мм, диаметр подводок 20 мм.
К установке принимается число секций прибора Nуточ, равное округлённому в большую сторону значению Nр.
Расчёт отопительных приборов
№ помещ. QОТ tВ tГ tО ∆t GПР qПР Коэф-ты QТР QПР FПР Коэф-ты NРАС NУТОЧ
β1 β2 β3 β4
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
101 3080 22 95 70 60,5 105,94 600 1,04 1,02 722 2431 4,30 1 1,04 18,6 19
102 3133 18 95 70 64,5 107,76 652 1,04 1,02 415 2760 4,49 0,98 1,04 19,9 20
103 0 18 95 70 64,5 0,00 0 1,04 1,02 105 -95 0,00 1 1,04 0,0 0
104 482 16 95 70 66,5 16,58 663 1,04 1,02 527 8 0,01 1 1,04 0,1 0
105 1938 22 95 70 60,5 66,66 600 1,04 1,02 346 1627 2,88 1 1,04 12,5 13
106 1132 18 95 70 64,5 38,93 648 1,04 1,02 112 1031 1,69 1 1,04 7,3 8
201 1763 22 95 70 60,5 60,64 600 1,04 1,02 276 1515 2,68 1 1,04 11,6 12
202 3455 22 95 70 60,5 118,84 600 1,04 1,02 645 2874 5,08 1 1,04 22,0 22
203 1027 25 95 70 57,5 35,31 557 1,04 1,02 15 1013 1,93 1 1,04 8,4 9
204 839 18 95 70 64,5 28,86 644 1,04 1,02 472 414 0,68 1 1,04 3,0 3
205 0 20 95 70 62,5 0,00 0 1,04 1,02 0 0 0,00 1 1,04 0,0 0
206 2231 22 95 70 60,5 76,74 600 1,04 1,02 291 1970 3,48 1 1,04 15,1 16
207 988 16 95 70 66,5 33,98 672 1,04 1,02 619 431 0,68 1 1,04 2,9 3
8. Гидравлический расчет системы отопления.
Целью расчёта является определение диаметров трубопроводов на всех участках системы отопления, обеспечивающих подвод к каждому отопительному прибору требуемого количества теплоносителя. При этом общее гидравлическое сопротивление системы должно быть согласовано с располагаемым циркуляционным давлением.
Расчётное циркуляционное давление определено по следующей формуле:
ΔPрц = E . (ΔPЕ+ΔPтр), где
E – коэффициент учёта естественного циркуляционного давления, Е=0,4;
ΔPЕ – естественное циркуляционное давление, возникающее в результате охлаждения воды в отопительных приборах, определено по формуле:
ΔPЕ= h.g.(ρо - ρг)
h – расстояние от центра отопительного прибора до центра элеватора в тепловом пункте, м
g – ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2
ρо, ρг – плотности воды в подающем и обратном трубопроводах при, tо =70 оС tг =95 оС соответственно кг/м3: ρо =978 кг/м3, ρг =963 кг/м3;
Производится разбивка ГЦК на участки, при этом за один расчётный участок принят отрезок трубопровода с неизменным расходом теплоносителя (см. чертёж схемы отопления). На чертеже указаны номера участков, их тепловые нагрузки Qуч, Вт и длины Lуч, м. Рассчитана суммарная длина всех участков ГЦК ΣLгцк м и определено среднее значение потерь давления Rср по ГЦК по следующей формуле:
, где
k – коэффициент, учитывающий долю потерь давления на местные сопротивления от общей величины циркуляционного давления, принимаемый для систем с искусственной циркуляцией, равный 0,35[7].
На каждом расчётном участке определён расход воды, кг/ч:
, где
Qуч – тепловая нагрузка участка, Вт;
Свд – удельная теплоёмкость воды, принимаемая 4,187 кДж/(кг оС);
tг – температура воды в подающей магистрали системы отопления, оС;
tо – температура воды в обратной магистрали системы отопления, оС;
β1, β2 – коэффициенты;
На основании полученных значений Qуч, Gуч, Lуч заполнены соответствующие графы таблицы гидравлического расчёта. Для каждого участка подобраны диаметры трубопроводов d.
В соответствии с полученными значениями R,ω, рассчитаны потери давления на трение R.l и в местных сопротивлениях Z:
, где
- сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном расчётном участке [7];
- плотность теплоносителя на данном участке, кг/м3.
Критерием правильного подбора диаметров является выполнение следующего условия:
Σ(R.l + Z)=(0,9-0,95) ΔPрц
Увязка потерь давлений всех остальных циркуляционных колец системы отопления с ГЦК произведена аналогичным образом. При этом допущена невязка равенства потерь давления между общими участками ГЦК и рассчитываемого циркуляционного кольца в размере до 5-10% при попутной схеме движения воды.
Гидравлический расчёт главное циркуляционное кольцо
№ уч. Q уч., Вт G уч, кг/м l уч, м d, мм w, м/с R, Па/м R*l, Па z, Па R*l+z
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1 3133 114 1,0 25 0,045 1,6 1,6 2,0 1,97 3,6
2 4861 177 0,5 32 0,053 1,6 0,8 2,5 3,41 4,2
3 11570 422 3,8 50 0,069 1,6 6,1 5,0 11,56 17,6
4 20069 732 11,9 70 0,075 1,6 19,0 6,0 16,39 35,4
5 20069 732 9,5 50 0,108 3,6 34,2 5,5 31,15 65,3
6 11570 422 0,5 40 0,089 3,6 1,8 4,5 17,31 19,1
7 8083 295 4,5 32 0,078 3,6 16,2 1,5 4,43 20,6
8 4861 177 9,3 32 0,078 3,6 33,5 2,5 7,38 40,9
9 3133 114 4,0 32 0,053 1,6 6,4 2,5 3,41 9,8
Сумма: 45,0 Сумма: 216,6
9. Проектирование и расчёт системы естественной вентиляции.
В жилых зданиях предусматривается устройство естественной вытяжной вентиляции с удалением воздуха из санузлов и кухонь при неорганизованном притоке свежего воздуха вследствие инфильтрации.
Целью расчёта является подбор сечения вытяжных каналов и вентиляционных решёток, обеспечивающих удаление из помещения расчётного количества воздуха при расчётном естественном давлении ∆PE. Расчёт произведён по пространственной схеме системы вентиляции в следующей последовательности:
1. Величина требуемого воздухообмена L рассчитана следующим образом:
1. 1. Определяем расчетный воздухообмен по притоку воздуха для 1 и 2 этажей.
Lпр = 3*Fжк
Lпр1 = 118,8 м3/ч
Lпр2 = 154,0 м3/ч
1. 2. Определяем расчетный воздухообмен по вытяжке воздуха из кухонь и сан/узлов для 1 и 2 этажей.
Lв1 = 90 м3/ч
Lв2 = 50 м3/ч
Из двух значений выбрано наибольшее, которое и является расчётным.
2. Размещение каналов в толще внутренней несущей стены. Подвод вентиляционных каналов к уборной и ванной комнате производится при помощи приставных каналов.
3. Горизонтальные каналы на чердаке здания выполняются сборными по ж/б покрытию и утепляются минераловатными плитами.
4. Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции.
Целью расчета является подбор сечений вытяжных каналов, обеспечивающих удаление из помещения расчетного количества воздуха при расчетном естественном давлении.
4. 1. Определяется естественное гравитационное давление для вытяжных вентиляционных каналов каждого этажа.
∆PiE = hi.g.(ρ+5H - ρB)
hi – разность отметок устья вытяжной шахты и середины вентиляционной решётки i-го этажа.
ρ+5H = 1,27 кг/м3 - плотности наружного воздуха;
ρB = 1,2 кг/м3 - плотности внутреннего воздуха.
g – ускорение свободного падения.
4. 2. Аксонометрическая схема системы вентиляции разбита на пронумерованные участки с неизменным расходом воздуха, определена длина каждого lуч, и путём последовательного суммирования расход воздуха на каждом участке Lуч. Производится аэродинамический расчёт наиболее удалённого от вытяжной шахты вентиляционного канала верхнего этажа.
4. 3. Определяем ориентировочную площадь сечения каналов на каждом участке
ωуч – ориентировочная скорость движения воздуха, принятая равной: в вертикальных каналах - 0,6 м/с,
в горизонтальных – 1,0 м/с, в вытяжных вентиляционных
шахтах – 1,5 м/с.
4. 4. Определяем скорость движения воздуха на каждом участке.
f уч – уточнённая площадь сечения каналов.
4. 5. Эквивалентный диаметр каналов dэкв определён из уточнённых размеров сечения каналов по формуле:
5. По полученным значениям dэкв и ωуч по номограмме определены потери давления R на трение. Общие потери на трение на участках рассчитаны по формуле:
∆Pтр = R. lуч.β
β - коэффициент шероховатости.
6. Потери давления в местных сопротивлениях z рассчитаны по следующей формуле:
ξ - сумма коэффициентов местных сопротивлений на отдельных участках.
7. Рассчитываем общие потери давления на каждом участке
∆PПОТ = R.lуч.β + z и в целом по ветви Σ∆PПОТ = Σ(R.lуч.β + z).
Критерием правильного подбора сечений каналов является выполнение следующего условия:
Σ∆PПОТ = (0,9 – 0,95)∆PE
10. Список использованных источников.
1. СниП 2.08.01-89. Жилые здания.
2. СниП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика.
3. СниП 2.04.05-91*.
4. СниП II-3-79**. Строительная теплотехника.
5. СниП 2.04.05-86. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
6. Тихомиров К.В., Сергеенко Э.С. Теплотехника, теплогазоснобжение и вентиляция.
7. Внутренние санитарно-технические устройства: В24. Ч.I. Отопление, водопровод, канализация.
Министерство образования и науки РФ
Сибирская Автомобильно-Дорожная Академия
(СибАДИ)
Кафедра «
Расчётно-пояснительная записка к курсовому проекту по курсу: «Теплогазоснабжение и вентиляция»
«Отопление и вентиляция жилого здания»
Выполнил: ст-т гр. 31ПСК
Жадобин С. С.
Принял: Легашов Е. В.
Омск, 2004
Содержание
1. Исходные данные……………………………………………..2
2. Расчет мощности системы отопления……………………….2
3. расчет теплопотерь через ограждающие конструкции…….3
4. расчет теплопотерь на подогрев приточного воздуха……...6
5. Расчет бытовых теплопотерь………………………………...6
6. Расчет сводных теплопотерь…………………………………6
7. Расчет отопительных приборов……………………………...7
8. Гидравлический расчет системы отопления……………….10
9. Проектирование и расчет системы вентиляции…………...12
10. Графическая часть………………………………………..15
11. Список использованных источников……………………23
1. Выбор исходных данных для проектирования
За расчетную температуру наружного воздуха принимаем температуру наиболее холодной 5-дневки с обеспеченностью 0,92.
tрн =-39°С [2]
Расчётные параметры внутреннего воздуха
№ Помещения tВ, ºС LP, м3/ч Примечание
1 Жилая комната 20 3 На 1 м2 площади пола
2 Угловая жилая комната 22 3 На 1 м2 площади пола
3 Кухня 18 90 На всю кухню
4 Ванная комната 25 25 На всю ванную
5 Уборная 18 25 На всю уборную
6 Лестничная клетка 16 0
7 Кладовая 12 n=0,5
8 Коридор 18 3 На 1 м2 площади пола
n – кратность воздухообмена
, 1/ч
2. Расчет мощности системы отопления.
Цель расчёта теплопотерь – определение требуемой мощности системы отопления.
Уравнение теплового баланса:
, где
- суммарные теплопотери через ограждающие конструкции рассчитываемого помещения, Вт;
- мощность системы отопления;
- затраты теплоты на подогрев инфильтрующегося воздуха, Вт;
- бытовые теплопоступления, Вт.
3. Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции.
Потери теплоты помещениями через ограждающие конструкции Qогр, учитываемые при проектировании системы отопления, определены по следующей формуле:
, где
tрв - расчетная температура внутреннего воздуха помещения [1];
F – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;
n – коэффициент соприкосновения ограждающей конструкции с наружным воздухом [3];
Σβ – добавочные потери теплоты в долях от основных потерь на ориентацию наружных стен и продувание через входные двери [5] .
β = 0,34*H – для двойной двери без тамбура.
H – высота от уровня пола 1 этажа до верха утеплителя верхнего этажа.
Расчёт производится для ограждающих конструкций, которые граничат:
- с наружным воздухом;
- с неотапливаемыми помещениями.
Расчёт производят при разности температур более 3 градусов.
При определении расчётной площади ограждающих конструкций необходимо руководствоваться правилами обмера [6].
Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции (1 этаж)
№ пом. Назн-е tВ, Со Характеристика огражд. Конструкций Rо, м2оС/Вт n tв-tн Qосн, Вт Добавки Q огр, Вт Q огр, Вт Примечания
Наим-ие Ориент. размеры, м Площадь, м2 На ориентацию Прочие 1+
а в
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
101 УЖК 22 НС СВ 4,64 3,20 12,67 1,94 1,00 61 398 0,10 1,10 438 1687
22 НС СЗ 6,18 3,20 16,88 1,94 1,00 61 531 0,10 1,10 584
22 ТО СВ 1,50 1,45 2,18 0,65 1,00 61 204 0,10 1,10 225
22 ТО СЗ 2,00 1,45 2,90 0,65 1,00 61 272 0,10 1,10 299
22 ПЛ 4,00 6,24 24,96 1,80 0,60 17 141 0,00 1,00 141
102 КХ 18 НС СВ 4,64 3,20 12,67 1,94 1,00 57 372 0,10 1,10 410 1097
18 НС ЮВ 4,06 3,20 12,99 1,94 1,00 57 382 0,05 1,05 401
18 ТО СВ 1,50 1,45 2,18 0,65 1,00 57 191 0,10 1,10 210
18 ПЛ 4,00 5,04 17,63 1,80 0,60 13 76 0,00 1,00 76
103 ПР 18 НС ЮВ 1,62 3,20 3,38 1,94 1,00 57 99 0,05 1,05 104 205
18 ДВ ЮВ 0,90 2,00 1,80 1,20 1,00 57 86 0,05 2,08 3,13 90
18 ПЛ 1,56 1,62 2,53 1,80 0,60 13 11 0,00 1,00 11
104 ЛК 16 НС СЗ 3,10 3,20 9,92 1,94 1,00 55 281 0,10 1,10 309 482
16 НС ЮЗ 1,50 3,20 4,80 1,94 1,00 55 136 0,00 1,00 136
16 ПЛ 4,00 2,46 9,84 1,80 0,60 11 36 0,00 1,00 36
105 УЖК 22 НС ЮВ 4,30 3,20 13,76 1,94 1,00 61 433 0,05 1,05 454 1121
22 НС ЮЗ 4,00 3,20 9,90 1,94 1,00 61 311 0,00 1,00 311
22 ТО ЮЗ 2,00 1,45 2,90 0,65 1,00 61 272 0,00 1,00 272
22 ПЛ 4,00 3,66 14,64 1,80 0,60 17 83 0,00 1,00 83
106 ПР 18 НС ЮВ 2,50 3,20 6,20 1,94 1,00 57 182 0,05 1,05 191 1084
18 НС ЮЗ 3,78 3,20 12,10 1,94 1,00 57 355 0,00 1,00 355
18 НС СЗ 2,50 3,20 6,20 1,94 1,00 57 182 0,10 1,10 200
18 ДВ ЮВ 0,90 2,00 1,80 1,20 1,00 57 86 0,05 2,08 3,13 90
18 ДВ СЗ 0,90 2,00 1,80 1,20 1,00 57 86 0,10 2,08 3,18 94
18 ПЛ 2,50 2,18 5,45 1,80 0,60 13 24 0,00 1,00 24
18 ПТ 2,50 2,18 5,45 2,40 1,00 57 129 0,00 1,00 129
Сумма: 5675
Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции (2 этаж)
№ пом. Назн-е tВ, Со Характеристика огражд. Конструкций Rо, м2оС/Вт n tв-tн Qосн, Вт Добавки Q огр, Вт Q огр, Вт Примечания
Наим-ие Ориент. размеры, м Площадь, м2 На ориентацию Прочие 1+
а в
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
201 УЖК 22 НС СВ 4,64 3,12 12,30 1,94 1,00 61 387 0,10 1,10 425 1205
22 НС СЗ 3,02 3,12 9,42 1,94 1,00 61 296 0,10 1,10 326
22 ТО СВ 1,50 1,45 2,18 0,65 1,00 61 204 0,10 1,10 225
22 ПТ 4,00 2,50 10,00 2,40 0,90 61 229 0,00 1,00 229
202 УЖК 22 НС СВ 4,64 3,12 12,30 1,94 1,00 61 387 0,10 1,10 425 1839
22 НС ЮВ 5,68 3,12 15,55 1,94 1,00 61 489 0,05 1,05 513
22 ТО СВ 1,50 1,45 2,18 0,65 1,00 61 204 0,10 1,10 225
22 ТО ЮВ 1,50 1,45 2,18 0,65 1,00 61 204 0,05 1,05 214
22 ПТ 4,00 5,04 20,16 2,40 0,90 61 461 0,00 1,00 461
203 ВК 25 НС СЗ 2,12 3,12 6,61 1,94 1,00 64 218 0,10 1,10 240 355
25 ПТ 2,25 2,12 4,77 2,40 0,90 64 114 0,00 1,00 114
204 СУ 18 НС СЗ 1,62 3,12 5,05 1,94 1,00 57 149 0,10 1,10 163 241
18 ПТ 2,25 1,62 3,65 2,40 0,90 57 78 0,00 1,00 78
205 КР 20 ПТ 1,74 3,74 6,51 2,40 0,90 59 144 0,00 1,00 144 144
206 УЖК 22 НС ЮВ 4,30 3,12 13,42 1,94 1,00 61 422 0,05 1,05 443 1414
22 НС ЮЗ 4,64 3,12 11,58 1,94 1,00 61 364 0,00 1,00 364
22 ТО ЮЗ 2,00 1,45 2,90 0,65 1,00 61 272 0,00 1,00 272
22 ПТ 4,00 3,66 14,64 2,40 0,90 61 335 0,00 1,00 335
207 ЛК 16 НС СЗ 3,10 3,12 9,67 1,94 1,00 55 274 0,10 1,10 302 988
16 НС ЮЗ 4,64 3,12 13,17 1,94 1,00 55 373 0,00 1,00 373
16 ТО ЮЗ 0,90 1,45 1,31 0,65 1,00 55 110 0,00 1,00 110
16 ПТ 4,00 2,46 9,84 2,40 0,90 55 203 0,00 1,00 203
Сумма: 6186
4. Расчёт теплопотерь на подогрев приточного вентиляционного воздуха.
В жилых зданиях теплопотери на подогрев приточного воздуха рассчитываются исходя из обеспечения воздухообмена в размере 3 м3/ч на 1 м2 площади пола жилых комнат.
Затраты теплоты на подогрев приточного инфильтрующегося воздуха Qвен в помещении рассчитывается по формуле:
, где
- удельная теплоёмкость воздуха, 1 кДж/кгºС;
- плотность приточного воздуха, кг/м3;
- нормативный воздухообмен [1].
5. Расчёт бытовых теплопоступлений.
Бытовые теплопоступления Qбыт в помещениях рассчитываются для кухонь и жилых комнат по формуле:
.
6. Расчёт сводных теплопотерь.
Расчет сводных теплопотерь
№ помещ. Назначение ΣQОГР QВЕН QБЫТ QОТ Примечание
1 2 3 4 5 6 7
101 ЖК 1687 1917 524 3080
102 КХ 1097 2153 370 2880 253
103 ПР 205 48 0 253 -253
104 ЛК 482 0 0 482
105 ЖК 1121 1125 307 1938
106 ПР 1084 48 0 1132
201 ЖК 1205 768 210 1763
202 ЖК 1839 1549 423 2964 491
203 ВК 355 672 0 1027
204 СУ 241 598 0 839
205 КР 144 484 137 491 -491
206 ЖК 1414 1125 307 2231
207 ЛК 988 0 0 988
Сумма: 11862 10486 2279 20069
7. Расчет отопительных приборов.
Целью расчёта является определение оптимального количества секций (для секционных отопительных приборов), которое необходимо для возмещения теплопотерь помещения.
Тип системы отопления и отопительных приборов, схема движения теплоносителя в магистральных трубопроводах принимаются в соответствии с заданием.
Стояки системы отопления устанавливаются в углах наружных стен. Отопительные приборы устанавливаются под оконными проёмами. Трубы системы отопления, проходящие по не отапливаемому чердаку, необходимо изолировать утеплителем.
Расчётное количество секций отопительного прибора МС-140-98 определяется по формуле:
f c1 – площадь поверхностного нагрева одной секции радиатора,
0,240 м2;
β3 - коэффициент учёта секций в радиаторе;
β4 - коэффициент учёта способа установки отопительного прибора,
β4 = 1,04;
Fпр – требуемая площадь поверхности отопительного прибора, рассчитываемая по формуле:
, где
β1 - коэффициент, учитывающий шаг ряда отопительного прибора [7];
β2 - коэффициент, учитывающий тип отопительного прибора [7];
- теплоотдача открыто проложенных трубопроводов, Вт;
- расчётная плотность теплового потока, Вт/м2.
Величина Qтр рассчитывается по формуле:
, где
q – удельная теплоёмкость 1 п.м. трубы, Вт/м [7];
l – длина открыто проложенного трубопровода, определяемая по
аксонометрической схеме, м.
Величина qпр рассчитывается по формуле:
, где
qн – номинальная плотность теплового потока отопительного прибора, 725 Вт/м2;
n, p, c – показатели степени, определяемые в соответствии с типом устанавливаемого отопительного прибора по таблице основных технических данных [7].
Δ t – температурный напор, определяемый по формуле:
, где
tг – температура воды в подающей магистрали, оС;
tо – температура воды в подающей магистрали, оС ;
tвр – расчётная температура в помещении [1];
Gпр – расход воды через отопительный прибор, определяемый по формуле:
, где
свд – удельная теплоёмкость воздуха, принимаемая равной 4,187 кДж/(кгоС);
Диаметр стояков для расчёта принимаем равный 15 мм, диаметр подводок 20 мм.
К установке принимается число секций прибора Nуточ, равное округлённому в большую сторону значению Nр.
Расчёт отопительных приборов
№ помещ. QОТ tВ tГ tО ∆t GПР qПР Коэф-ты QТР QПР FПР Коэф-ты NРАС NУТОЧ
β1 β2 β3 β4
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
101 3080 22 95 70 60,5 105,94 600 1,04 1,02 722 2431 4,30 1 1,04 18,6 19
102 3133 18 95 70 64,5 107,76 652 1,04 1,02 415 2760 4,49 0,98 1,04 19,9 20
103 0 18 95 70 64,5 0,00 0 1,04 1,02 105 -95 0,00 1 1,04 0,0 0
104 482 16 95 70 66,5 16,58 663 1,04 1,02 527 8 0,01 1 1,04 0,1 0
105 1938 22 95 70 60,5 66,66 600 1,04 1,02 346 1627 2,88 1 1,04 12,5 13
106 1132 18 95 70 64,5 38,93 648 1,04 1,02 112 1031 1,69 1 1,04 7,3 8
201 1763 22 95 70 60,5 60,64 600 1,04 1,02 276 1515 2,68 1 1,04 11,6 12
202 3455 22 95 70 60,5 118,84 600 1,04 1,02 645 2874 5,08 1 1,04 22,0 22
203 1027 25 95 70 57,5 35,31 557 1,04 1,02 15 1013 1,93 1 1,04 8,4 9
204 839 18 95 70 64,5 28,86 644 1,04 1,02 472 414 0,68 1 1,04 3,0 3
205 0 20 95 70 62,5 0,00 0 1,04 1,02 0 0 0,00 1 1,04 0,0 0
206 2231 22 95 70 60,5 76,74 600 1,04 1,02 291 1970 3,48 1 1,04 15,1 16
207 988 16 95 70 66,5 33,98 672 1,04 1,02 619 431 0,68 1 1,04 2,9 3
8. Гидравлический расчет системы отопления.
Целью расчёта является определение диаметров трубопроводов на всех участках системы отопления, обеспечивающих подвод к каждому отопительному прибору требуемого количества теплоносителя. При этом общее гидравлическое сопротивление системы должно быть согласовано с располагаемым циркуляционным давлением.
Расчётное циркуляционное давление определено по следующей формуле:
ΔPрц = E . (ΔPЕ+ΔPтр), где
E – коэффициент учёта естественного циркуляционного давления, Е=0,4;
ΔPЕ – естественное циркуляционное давление, возникающее в результате охлаждения воды в отопительных приборах, определено по формуле:
ΔPЕ= h.g.(ρо - ρг)
h – расстояние от центра отопительного прибора до центра элеватора в тепловом пункте, м
g – ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2
ρо, ρг – плотности воды в подающем и обратном трубопроводах при, tо =70 оС tг =95 оС соответственно кг/м3: ρо =978 кг/м3, ρг =963 кг/м3;
Производится разбивка ГЦК на участки, при этом за один расчётный участок принят отрезок трубопровода с неизменным расходом теплоносителя (см. чертёж схемы отопления). На чертеже указаны номера участков, их тепловые нагрузки Qуч, Вт и длины Lуч, м. Рассчитана суммарная длина всех участков ГЦК ΣLгцк м и определено среднее значение потерь давления Rср по ГЦК по следующей формуле:
, где
k – коэффициент, учитывающий долю потерь давления на местные сопротивления от общей величины циркуляционного давления, принимаемый для систем с искусственной циркуляцией, равный 0,35[7].
На каждом расчётном участке определён расход воды, кг/ч:
, где
Qуч – тепловая нагрузка участка, Вт;
Свд – удельная теплоёмкость воды, принимаемая 4,187 кДж/(кг оС);
tг – температура воды в подающей магистрали системы отопления, оС;
tо – температура воды в обратной магистрали системы отопления, оС;
β1, β2 – коэффициенты;
На основании полученных значений Qуч, Gуч, Lуч заполнены соответствующие графы таблицы гидравлического расчёта. Для каждого участка подобраны диаметры трубопроводов d.
В соответствии с полученными значениями R,ω, рассчитаны потери давления на трение R.l и в местных сопротивлениях Z:
, где
- сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном расчётном участке [7];
- плотность теплоносителя на данном участке, кг/м3.
Критерием правильного подбора диаметров является выполнение следующего условия:
Σ(R.l + Z)=(0,9-0,95) ΔPрц
Увязка потерь давлений всех остальных циркуляционных колец системы отопления с ГЦК произведена аналогичным образом. При этом допущена невязка равенства потерь давления между общими участками ГЦК и рассчитываемого циркуляционного кольца в размере до 5-10% при попутной схеме движения воды.
Гидравлический расчёт главное циркуляционное кольцо
№ уч. Q уч., Вт G уч, кг/м l уч, м d, мм w, м/с R, Па/м R*l, Па z, Па R*l+z
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1 3133 114 1,0 25 0,045 1,6 1,6 2,0 1,97 3,6
2 4861 177 0,5 32 0,053 1,6 0,8 2,5 3,41 4,2
3 11570 422 3,8 50 0,069 1,6 6,1 5,0 11,56 17,6
4 20069 732 11,9 70 0,075 1,6 19,0 6,0 16,39 35,4
5 20069 732 9,5 50 0,108 3,6 34,2 5,5 31,15 65,3
6 11570 422 0,5 40 0,089 3,6 1,8 4,5 17,31 19,1
7 8083 295 4,5 32 0,078 3,6 16,2 1,5 4,43 20,6
8 4861 177 9,3 32 0,078 3,6 33,5 2,5 7,38 40,9
9 3133 114 4,0 32 0,053 1,6 6,4 2,5 3,41 9,8
Сумма: 45,0 Сумма: 216,6
9. Проектирование и расчёт системы естественной вентиляции.
В жилых зданиях предусматривается устройство естественной вытяжной вентиляции с удалением воздуха из санузлов и кухонь при неорганизованном притоке свежего воздуха вследствие инфильтрации.
Целью расчёта является подбор сечения вытяжных каналов и вентиляционных решёток, обеспечивающих удаление из помещения расчётного количества воздуха при расчётном естественном давлении ∆PE. Расчёт произведён по пространственной схеме системы вентиляции в следующей последовательности:
1. Величина требуемого воздухообмена L рассчитана следующим образом:
1. 1. Определяем расчетный воздухообмен по притоку воздуха для 1 и 2 этажей.
Lпр = 3*Fжк
Lпр1 = 118,8 м3/ч
Lпр2 = 154,0 м3/ч
1. 2. Определяем расчетный воздухообмен по вытяжке воздуха из кухонь и сан/узлов для 1 и 2 этажей.
Lв1 = 90 м3/ч
Lв2 = 50 м3/ч
Из двух значений выбрано наибольшее, которое и является расчётным.
2. Размещение каналов в толще внутренней несущей стены. Подвод вентиляционных каналов к уборной и ванной комнате производится при помощи приставных каналов.
3. Горизонтальные каналы на чердаке здания выполняются сборными по ж/б покрытию и утепляются минераловатными плитами.
4. Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции.
Целью расчета является подбор сечений вытяжных каналов, обеспечивающих удаление из помещения расчетного количества воздуха при расчетном естественном давлении.
4. 1. Определяется естественное гравитационное давление для вытяжных вентиляционных каналов каждого этажа.
∆PiE = hi.g.(ρ+5H - ρB)
hi – разность отметок устья вытяжной шахты и середины вентиляционной решётки i-го этажа.
ρ+5H = 1,27 кг/м3 - плотности наружного воздуха;
ρB = 1,2 кг/м3 - плотности внутреннего воздуха.
g – ускорение свободного падения.
4. 2. Аксонометрическая схема системы вентиляции разбита на пронумерованные участки с неизменным расходом воздуха, определена длина каждого lуч, и путём последовательного суммирования расход воздуха на каждом участке Lуч. Производится аэродинамический расчёт наиболее удалённого от вытяжной шахты вентиляционного канала верхнего этажа.
4. 3. Определяем ориентировочную площадь сечения каналов на каждом участке
ωуч – ориентировочная скорость движения воздуха, принятая равной: в вертикальных каналах - 0,6 м/с,
в горизонтальных – 1,0 м/с, в вытяжных вентиляционных
шахтах – 1,5 м/с.
4. 4. Определяем скорость движения воздуха на каждом участке.
f уч – уточнённая площадь сечения каналов.
4. 5. Эквивалентный диаметр каналов dэкв определён из уточнённых размеров сечения каналов по формуле:
5. По полученным значениям dэкв и ωуч по номограмме определены потери давления R на трение. Общие потери на трение на участках рассчитаны по формуле:
∆Pтр = R. lуч.β
β - коэффициент шероховатости.
6. Потери давления в местных сопротивлениях z рассчитаны по следующей формуле:
ξ - сумма коэффициентов местных сопротивлений на отдельных участках.
7. Рассчитываем общие потери давления на каждом участке
∆PПОТ = R.lуч.β + z и в целом по ветви Σ∆PПОТ = Σ(R.lуч.β + z).
Критерием правильного подбора сечений каналов является выполнение следующего условия:
Σ∆PПОТ = (0,9 – 0,95)∆PE
10. Список использованных источников.
1. СниП 2.08.01-89. Жилые здания.
2. СниП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика.
3. СниП 2.04.05-91*.
4. СниП II-3-79**. Строительная теплотехника.
5. СниП 2.04.05-86. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
6. Тихомиров К.В., Сергеенко Э.С. Теплотехника, теплогазоснобжение и вентиляция.
7. Внутренние санитарно-технические устройства: В24. Ч.I. Отопление, водопровод, канализация.
Чертеж системы водопровода В1 жилого 8-ми этажного дома
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9140
Чертеж системы водопровода В1 жилого 8-ми этажного дома
Чертеж системы водопровода В1 жилого 8-ми этажного дома
Подбор счетчика воды
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9139
Подбор счетчика воды
Учет расходуемой в здании воды осуществляется с помощью счетчика (водомера). Диаметр условного прохода счетчика определяют по эксплутационному расходу, который должен быть меньше средне-часового расхода. Средне-часовой расход воды qucp , м3/ч за период максимального водопотребления определяется по формуле:
Qu ср=(qu*U/1000T), где
qu – норма расхода воды в сутки, максимального водопотребления, л/сут qu = 230
U – общее количество одинаковых потребителей в здании U= 168 человек
1000 – переводной коэффициент
Т – время, сутки, Т = 24 часа
По таблице 4 СНиП 2,04,01 – 85 определяется диаметр условного прохода.
Диаметр условного прохода счетчика, мм Параметры
Расход воды, м3/ч Порог чувствительности, м3/ч, не более Максимальный обьем воды за сутки, м3 Гидравлическое сопротивление счетчика S, м/(м3/ч)2
Минимальный Эксплутационный Максимальный
15 0,03 1,2 3 0,015 45 1,11
Диаметр условного прохода счетчика равен 20 мм. По таблице 5 определяется тип счетчика
Тип счетчика Диаметр условного прохода счетчика ay, мм Эксплутационный расход воды, м3/ч Гидравлическое сопротивление счетчика, S(м/(л/с)2)
крыльчатый 15 1,2 14,5
Счетчик с принятым диаметром условного прохода проверяется на пропуск расчетного максимального секундного расхода воды, для этого определяется потери напора в водомере hвод , по формуле
q – расчетный расход на участке водомер – ввод, л/с
s – гидравлическое сопротивление счетчика м/(м/с)2
hвод = 14,5 * 0,2192 = 0,70 м
счетчик (крыльчатый) подобран правильно, так как выполняется условие hвод ≤ 5 м
Подбор счетчика воды
Учет расходуемой в здании воды осуществляется с помощью счетчика (водомера). Диаметр условного прохода счетчика определяют по эксплутационному расходу, который должен быть меньше средне-часового расхода. Средне-часовой расход воды qucp , м3/ч за период максимального водопотребления определяется по формуле:
Qu ср=(qu*U/1000T), где
qu – норма расхода воды в сутки, максимального водопотребления, л/сут qu = 230
U – общее количество одинаковых потребителей в здании U= 168 человек
1000 – переводной коэффициент
Т – время, сутки, Т = 24 часа
По таблице 4 СНиП 2,04,01 – 85 определяется диаметр условного прохода.
Диаметр условного прохода счетчика, мм Параметры
Расход воды, м3/ч Порог чувствительности, м3/ч, не более Максимальный обьем воды за сутки, м3 Гидравлическое сопротивление счетчика S, м/(м3/ч)2
Минимальный Эксплутационный Максимальный
15 0,03 1,2 3 0,015 45 1,11
Диаметр условного прохода счетчика равен 20 мм. По таблице 5 определяется тип счетчика
Тип счетчика Диаметр условного прохода счетчика ay, мм Эксплутационный расход воды, м3/ч Гидравлическое сопротивление счетчика, S(м/(л/с)2)
крыльчатый 15 1,2 14,5
Счетчик с принятым диаметром условного прохода проверяется на пропуск расчетного максимального секундного расхода воды, для этого определяется потери напора в водомере hвод , по формуле
q – расчетный расход на участке водомер – ввод, л/с
s – гидравлическое сопротивление счетчика м/(м/с)2
hвод = 14,5 * 0,2192 = 0,70 м
счетчик (крыльчатый) подобран правильно, так как выполняется условие hвод ≤ 5 м
Расчет сети внутреннего трубопровода
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9138
Расчет сети внутреннего трубопровода.
Длина каждого участка принята по аксонометрии, длина ввода по генплану.
Количество водоразборных приборов на рассматриваемом участке указаны с учетом приборов предыдущего участка.
Вероятность действия приборов для всех участков сети, обслуживающих группу одинаковых потребителей, определена по формуле
P=(qh,r,u*U/3600*q0*N), где
N – общее количество санитарно-технических приборов в здании
U – общее количество потребителей в здании
U=N по СНиП
q h,r,u – норма расхода воды в час наибольшего водопотребления, л/ч, q h,r,u =12,5 л/ч
q 0 – секундный расход воды прибором, л/с, для каждого прибора приведен в таблице
Для мойки Для раковины Для ванны Для смывного бачка
q0 0,12 0,15 0,25 0,1
Графа PxN вводится, т.к. P≤ 0,1 и N <200.
Величина α определена по приложению 4 СНиП .
Расчетный расход на участке сети, в качестве которого принимается максимальный секундный расход q (л/с) определен по формуле q=5q0 α
q0 – 0,2 по приложению 3CHиП, отсюда численное значение q равно А.
Диаметр труб участка, скорость и потери напора (гидравлический уклон) определены по таблицам для гидравлического расчета водопроводных труб Шевелева Ф.А. Причем скорость движения воды должна лежать в пределах от 0,7 до 1,2 м/с
Произведение i*l представляет потери напора на конкретном участке водопроводной сети. Значения потерь напора на расчетных участках определены с учетом местных сопротивлений, величина которых характеризуется коэффициентом К. К = 0.3 (так как это жилое здание). После заполнения таблицы гидравлического расчета сети внутреннего водопровода определяется суммарный потери напора во внутреннем водопроводе ( - итог последней графы)
Определение потребного напора в системе внутреннего водопровода.
Напор в точке присоединения ввода к городскому водопроводу, требуемый для подачи нормативного расхода воды к диктующему водоразборному устройству определяется по формуле:
H=Нг + hc + Hвод + Нf
Нг – геометрическая высота подачи воды от оси уличного водопровода до диктующего водоразборного прибора, м
Нг = (129,76 – 127,76) + 4*3.1 + 2 = 16,4
Hвод – потери напора в водомере, м Hвод = 0,7
Нf – свободный напор у диктующего водоразборного прибора, принимаемый по приложению 2 СНиП
Для раковины Для мойки Для ванной Для смывного бочка
Hf 2 2 3 2
H=16,4+0,7+2+3,00996=22,11<31 поэтому насосная установка не требуется.
Расчет сети внутреннего трубопровода.
Длина каждого участка принята по аксонометрии, длина ввода по генплану.
Количество водоразборных приборов на рассматриваемом участке указаны с учетом приборов предыдущего участка.
Вероятность действия приборов для всех участков сети, обслуживающих группу одинаковых потребителей, определена по формуле
P=(qh,r,u*U/3600*q0*N), где
N – общее количество санитарно-технических приборов в здании
U – общее количество потребителей в здании
U=N по СНиП
q h,r,u – норма расхода воды в час наибольшего водопотребления, л/ч, q h,r,u =12,5 л/ч
q 0 – секундный расход воды прибором, л/с, для каждого прибора приведен в таблице
Для мойки Для раковины Для ванны Для смывного бачка
q0 0,12 0,15 0,25 0,1
Графа PxN вводится, т.к. P≤ 0,1 и N <200.
Величина α определена по приложению 4 СНиП .
Расчетный расход на участке сети, в качестве которого принимается максимальный секундный расход q (л/с) определен по формуле q=5q0 α
q0 – 0,2 по приложению 3CHиП, отсюда численное значение q равно А.
Диаметр труб участка, скорость и потери напора (гидравлический уклон) определены по таблицам для гидравлического расчета водопроводных труб Шевелева Ф.А. Причем скорость движения воды должна лежать в пределах от 0,7 до 1,2 м/с
Произведение i*l представляет потери напора на конкретном участке водопроводной сети. Значения потерь напора на расчетных участках определены с учетом местных сопротивлений, величина которых характеризуется коэффициентом К. К = 0.3 (так как это жилое здание). После заполнения таблицы гидравлического расчета сети внутреннего водопровода определяется суммарный потери напора во внутреннем водопроводе ( - итог последней графы)
Определение потребного напора в системе внутреннего водопровода.
Напор в точке присоединения ввода к городскому водопроводу, требуемый для подачи нормативного расхода воды к диктующему водоразборному устройству определяется по формуле:
H=Нг + hc + Hвод + Нf
Нг – геометрическая высота подачи воды от оси уличного водопровода до диктующего водоразборного прибора, м
Нг = (129,76 – 127,76) + 4*3.1 + 2 = 16,4
Hвод – потери напора в водомере, м Hвод = 0,7
Нf – свободный напор у диктующего водоразборного прибора, принимаемый по приложению 2 СНиП
Для раковины Для мойки Для ванной Для смывного бочка
Hf 2 2 3 2
H=16,4+0,7+2+3,00996=22,11<31 поэтому насосная установка не требуется.
Расчёт дворовой канализационной сети
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9137
Расчёт дворовой канализационной сети.
Глубина заложения 1,3 м, следовательно, выпуск из здания проектируется на отметке 121,0 – (1,3 - 0,3) =120.00 м. Все два выпуска проектируются на одной высотной отметке. На расстоянии 3 м от здания выпуски соединяются с дворовой магистралью. В местах соединения устраиваются контрольные колодцы. Так же устройство колодцев предусматривают в месте соединения дворовой с уличной магистралью и за 3 метра до красной линии.
Расчет дворовых участков проектируемой канализационной сети представлен в следующей таблице:
Таблица гидравлического расчета дворовой канализационной сети
№ участка
КК1-КК2
КК2-КК3
КК3-КК
КК-ГК
Длина l, м
23.50
10.30
14.90
120
N, шт.
60
120
120
120
0.30
0.015
0.9
1.8
1.8
1.8
α
0.923
1.362
1.362
1.362
1.60
Расход, q л/с
2.905
3,625
3,625
3,625
Диаметр Ø, мм
150
Уклон i
0.012
Наполнение
0.3
0.38
0.38
0.38
Скорость V, м/с
70
0.72
0.72
0.72
Падение уклона i, м
0.28
0.12
0.18
0.15
Отметки м.
земли
нач.
121.00
121.00
121.00
121.00
кон.
121.00
121.00
121.00
121.00
воды
нач.
120.00
119,83
119.71
119.53
118.45
кон.
119,83
119.71
119.53
118.20
лотка
нач.
120.30
120.21
120.07
118.83
кон.
120,13
120.07
119.91
118.58
Заложение м.
нач.
1.00
1.17
1.29
2.65
кон.
1.17
1.29
1.47
2.80
На основании вышеприведенных расчетов вычерчивается продольный профиль дворовой канализации.
Расчёт дворовой канализационной сети.
Глубина заложения 1,3 м, следовательно, выпуск из здания проектируется на отметке 121,0 – (1,3 - 0,3) =120.00 м. Все два выпуска проектируются на одной высотной отметке. На расстоянии 3 м от здания выпуски соединяются с дворовой магистралью. В местах соединения устраиваются контрольные колодцы. Так же устройство колодцев предусматривают в месте соединения дворовой с уличной магистралью и за 3 метра до красной линии.
Расчет дворовых участков проектируемой канализационной сети представлен в следующей таблице:
Таблица гидравлического расчета дворовой канализационной сети
№ участка
КК1-КК2
КК2-КК3
КК3-КК
КК-ГК
Длина l, м
23.50
10.30
14.90
120
N, шт.
60
120
120
120
0.30
0.015
0.9
1.8
1.8
1.8
α
0.923
1.362
1.362
1.362
1.60
Расход, q л/с
2.905
3,625
3,625
3,625
Диаметр Ø, мм
150
Уклон i
0.012
Наполнение
0.3
0.38
0.38
0.38
Скорость V, м/с
70
0.72
0.72
0.72
Падение уклона i, м
0.28
0.12
0.18
0.15
Отметки м.
земли
нач.
121.00
121.00
121.00
121.00
кон.
121.00
121.00
121.00
121.00
воды
нач.
120.00
119,83
119.71
119.53
118.45
кон.
119,83
119.71
119.53
118.20
лотка
нач.
120.30
120.21
120.07
118.83
кон.
120,13
120.07
119.91
118.58
Заложение м.
нач.
1.00
1.17
1.29
2.65
кон.
1.17
1.29
1.47
2.80
На основании вышеприведенных расчетов вычерчивается продольный профиль дворовой канализации.
Расчет внутренней канализационной сети
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9136
Расчет внутренней канализационной сети.
Расчет канализационных трубопроводов сводится к подбору диаметров и назначению уклонов труб, при которых обеспечиваются самоочищающие скорости движения стоков. Назначать скорости движения жидкости и наполнение труб (Н / d) следует таким образом, чтобы выполнялось условие
где К= 0,6 - для чугунных труб.
При этом скорость движения жидкости должна быть не менее 0,7 м/с, а наполнение трубопроводов - не менее 0,3.
Максимальный секундный расход сточных вод q s, л/с определяют: при общем максимальном секундном расходе воды qtot < 8 л/с в сетях холодного водоснабжения, обслуживающих группу приборов, по формуле
Гидравлическим расчетом определяем диаметр и уклон труб для отвода стоков. Он производится по таблицам 3 ÷ 5 /3/ или по номограмме приложения 9 /1/. По рекомендациям принимаем Ø и i отводных труб от приборов: от мойки - Ø50, i = 0.03; от умывальника и ванны - Ø50, i = 0.035; от унитаза - Ø100, i = 0.02. Диаметр стояков принимается Ø100 по максимальному диаметру выпуска от прибора, т.е. от унитаза.Расчет заключается в проверке пропускной способности принятых диаметров стояков, отводов, горизонтальных линий, выпусков. Стояки подвергают лишь проверочному расчету, сравнивая расчетный расход стояков с предельно допустимым. Проверяем наиболее нагруженный стояк Ст К1-1.
По таблице 8 /1/ при диаметре стояка 100 мм и диаметре отводной трубы 100 мм, угле её присоединения 90° пропускается расход на стояк - 3.2, т.е. нагрузка на стояк Ст К1-1 < допустимой.
Остальные стояки аналогичные по всем данным стояку К1-1.
Расчет выпуска К-1 (К-2)
По таблице 5 /3/ при Ø100, i = 0.02,= 0.44, V = 0.83м/с,
условие : < 0.6 - условие выполняется.
Расчет внутренней канализационной сети.
Расчет канализационных трубопроводов сводится к подбору диаметров и назначению уклонов труб, при которых обеспечиваются самоочищающие скорости движения стоков. Назначать скорости движения жидкости и наполнение труб (Н / d) следует таким образом, чтобы выполнялось условие
где К= 0,6 - для чугунных труб.
При этом скорость движения жидкости должна быть не менее 0,7 м/с, а наполнение трубопроводов - не менее 0,3.
Максимальный секундный расход сточных вод q s, л/с определяют: при общем максимальном секундном расходе воды qtot < 8 л/с в сетях холодного водоснабжения, обслуживающих группу приборов, по формуле
Гидравлическим расчетом определяем диаметр и уклон труб для отвода стоков. Он производится по таблицам 3 ÷ 5 /3/ или по номограмме приложения 9 /1/. По рекомендациям принимаем Ø и i отводных труб от приборов: от мойки - Ø50, i = 0.03; от умывальника и ванны - Ø50, i = 0.035; от унитаза - Ø100, i = 0.02. Диаметр стояков принимается Ø100 по максимальному диаметру выпуска от прибора, т.е. от унитаза.Расчет заключается в проверке пропускной способности принятых диаметров стояков, отводов, горизонтальных линий, выпусков. Стояки подвергают лишь проверочному расчету, сравнивая расчетный расход стояков с предельно допустимым. Проверяем наиболее нагруженный стояк Ст К1-1.
По таблице 8 /1/ при диаметре стояка 100 мм и диаметре отводной трубы 100 мм, угле её присоединения 90° пропускается расход на стояк - 3.2, т.е. нагрузка на стояк Ст К1-1 < допустимой.
Остальные стояки аналогичные по всем данным стояку К1-1.
Расчет выпуска К-1 (К-2)
По таблице 5 /3/ при Ø100, i = 0.02,= 0.44, V = 0.83м/с,
условие : < 0.6 - условие выполняется.
Подписаться на:
Сообщения (Atom)