http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9110
Проектирование внутренней канализации.
Внутренняя канализация предназначена для отвода сточной жидкости от санитарно-технических приборов через выпуски сначала в дворовую канализацию, а потом в уличную.
1. Основные элементы.
1). Санитарно-технические приборы (умывальник, раковина, ванна, унитаз).
раковина умывальник унитаз ванна
2). Трубопроводы предусматриваем чугунные ГОСТ69.42.3-80.
Конструирование стояков осуществляется с помощью фитингов – это тройники, угольники, крестовины.
Диаметр стояков принимается не менее 100 мм. Диаметры отводов от санитарных приборов не рассчитываются, а принимаются конструктивно по СНиП 2.04-01-85* «Внутренний водопровод и канализация зданий»:
От ванн, раковин, моек d=50мм
От унитазов d=100мм
Канализационный стояк в верхней части переходит в вытяжную трубу, которая выводится на 0,5 – 0,9 м. Диаметр вытяжной части стояка равен диаметру стояка. В нижней части стояк переходит в выпуск, служащий для отвода сточных вод в дворовую сеть канализации. В соответствии с расположением стояков предусматриваем их попарное обьединение в выпуски. Диаметр выпуска – 100 мм.
Для предотвращения засорения канализации в начале каждого участка и на поворотах устраиваются прочистки (технологические отверстия с пробкой).
Также для прочистки на стояках предусматривается ревизия. Ревизия устанавливается на первом и последнем этаже здания, в многоэтажных домах - через этаж.
2. Гидравлический расчет канализационной сети.
Расходы по каждому из выпусков:
q s = q tot +q so
где:
q so =1,6 л/с – расход сточной жидкости от прибора с максимальным водоотведением;
q tot - расход горячей и холодной воды на участке, обслуживающем определенное количество приборов;
q tot = qc+qh,л/с;
где
qc=0,399 л/с - расход холодной воды от одного стояка ( из таблицы 1);
q h-расход горячей воды,
q h = 5 qoh л/с;
qoh= 0,2 л/с – расход воды от одного прибора;
-коэффициент, определяемый по Приложению 4
СНиП 2.04-01-85* «Внутренний водопровод и канализация зданий».
P h = (qhh,r,uU)/(3600 qho N)
qhr,uh=15,6-5,6=10 л/ч – расход горячей воды в час максимального водопотребления, определяется по приложению 2 СНиП 2.04-01-85* «Внутренний водопровод и канализация зданий».
U = 119чел.
N = 60- общее количество приборов, потребляющих горячую воду.
P h=0,0275.
Расчет сводится в таблицу 2.
Величина уклона, наполнения, скорости движения определяются исходя из расхода жидкости и выполнения условий, предьявляемых СНиПом. Расчет диаметров и гидравлических параметров выпусков приведен в таблице 3.
воскресенье, 7 января 2018 г.
Расчет водопровода
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9109
Расчет водопровода.
1). Рассчитываем кол-во потребителей в здании.
U=k (F/f) ,где
k=1,2 – коэффициент перенаселенности квартир.
F – общая жилая площадь в здании.
F=1091 м2
f =12м2 – норма площади на одного жителя.
U=1,2*(1091/12)=119 чел
2). Вычисляем вероятность действия водоразборных приборов.
рс=(qсhru U)/(3600 qоc *N) ,
где qс hru=5,6 л/ч – норма расхода холодной воды одним потребителем в час максимального потребления. Принимается в зависимости от степени благоустройства здания.
qо=0,2л/с – расход воды водоразборными приборами с наибольшим расходом.
N – общее кол-во водоразборных приборов (c поливочными кранами)
N=92
рс=(5,6*119)/(3600*0,2*92)=0,01006
Расчетный расход на каждом участке определяется по формуле:
q=5qоa , л/с ,
где a-коэффициент, определяемый по Приложению 4
СНиП 2.04-01-85* «Внутренний водопровод и канализация зданий» ;
Hl=i* l – потери на расчетном участке, м.
Расчет сводим в таблицу 1.
3).По таблице 4 СНиП 2.04-01-85* выбираем тип счетчика.
Крыльчатый ВСКМ
(ГОСТ 6019-83)
Диаметр условного прохода 32 мм
Эксплуатационный расход воды 4 м /ч
Гидравлическое сопротивление счетчика 1,3 м/(л*с)
Hв = S *q 2
где:
S – гидравлическое сопротивление счетчика
q=0,927 л/с;
Hв = 1,3*0,927 2=1,117 м.
4) Определяем требуемый напор для системы внутреннего водопровода
Hтр = Hг + ∑Hл + ∑Hм + Hв + Hр ,
где:
Hг – геодезическая высота подьема воды, м; расстояние по вертикали от поверхности земли в точке подключения ввода к наружной сети до оси диктующего водоразборного прибора;
Hг = hэт*(n-1) + hпр + (z1- z2)
Hг = 3,1*(5-1) +1,0 + (101,00-100,00)=14,4 м;
где:
hэт = 3,1 м – высота этажа здания;
n=5 – количество этажей в здании;
hпр=1,0 м – высота расположения диктующего прибора над полом этажа;
Z1=101,00м – абсолютная отметка пола первого этажа.
Z2=100,00м – абсолютная отметка земли в точке подключения ввода к уличной сети;
∑Hл=5,223 м – общие линейные потери в системе.;
∑Hм – местные потери в системе.;
∑Hм=0,2*∑Hл = 1,045 м;
Hв- сопротивление счетчика холодной воды,
Hв =1,117 м;
Hр=3м – гарантируемый напор диктующего прибора.
Hтр = 14,4+ 5,223+ 1,045+ 1,117+3 =24,785 м;
Нгр =40 м – гарантированный напор (дан в задании);
Hтр<Нгр- результаты гидравлического расчета хорошие, система будет работать под напором уличной сети.
Расчет водопровода.
1). Рассчитываем кол-во потребителей в здании.
U=k (F/f) ,где
k=1,2 – коэффициент перенаселенности квартир.
F – общая жилая площадь в здании.
F=1091 м2
f =12м2 – норма площади на одного жителя.
U=1,2*(1091/12)=119 чел
2). Вычисляем вероятность действия водоразборных приборов.
рс=(qсhru U)/(3600 qоc *N) ,
где qс hru=5,6 л/ч – норма расхода холодной воды одним потребителем в час максимального потребления. Принимается в зависимости от степени благоустройства здания.
qо=0,2л/с – расход воды водоразборными приборами с наибольшим расходом.
N – общее кол-во водоразборных приборов (c поливочными кранами)
N=92
рс=(5,6*119)/(3600*0,2*92)=0,01006
Расчетный расход на каждом участке определяется по формуле:
q=5qоa , л/с ,
где a-коэффициент, определяемый по Приложению 4
СНиП 2.04-01-85* «Внутренний водопровод и канализация зданий» ;
Hl=i* l – потери на расчетном участке, м.
Расчет сводим в таблицу 1.
3).По таблице 4 СНиП 2.04-01-85* выбираем тип счетчика.
Крыльчатый ВСКМ
(ГОСТ 6019-83)
Диаметр условного прохода 32 мм
Эксплуатационный расход воды 4 м /ч
Гидравлическое сопротивление счетчика 1,3 м/(л*с)
Hв = S *q 2
где:
S – гидравлическое сопротивление счетчика
q=0,927 л/с;
Hв = 1,3*0,927 2=1,117 м.
4) Определяем требуемый напор для системы внутреннего водопровода
Hтр = Hг + ∑Hл + ∑Hм + Hв + Hр ,
где:
Hг – геодезическая высота подьема воды, м; расстояние по вертикали от поверхности земли в точке подключения ввода к наружной сети до оси диктующего водоразборного прибора;
Hг = hэт*(n-1) + hпр + (z1- z2)
Hг = 3,1*(5-1) +1,0 + (101,00-100,00)=14,4 м;
где:
hэт = 3,1 м – высота этажа здания;
n=5 – количество этажей в здании;
hпр=1,0 м – высота расположения диктующего прибора над полом этажа;
Z1=101,00м – абсолютная отметка пола первого этажа.
Z2=100,00м – абсолютная отметка земли в точке подключения ввода к уличной сети;
∑Hл=5,223 м – общие линейные потери в системе.;
∑Hм – местные потери в системе.;
∑Hм=0,2*∑Hл = 1,045 м;
Hв- сопротивление счетчика холодной воды,
Hв =1,117 м;
Hр=3м – гарантируемый напор диктующего прибора.
Hтр = 14,4+ 5,223+ 1,045+ 1,117+3 =24,785 м;
Нгр =40 м – гарантированный напор (дан в задании);
Hтр<Нгр- результаты гидравлического расчета хорошие, система будет работать под напором уличной сети.
Внутренний водопровод и канализация жилого здания
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9108
В данной курсовой работе выполнено проектирование внутреннего водопровода и канализации жилого 30и квартирного дома, выполнены аксонометрическая схема внутреннего водопровода и канализационного стояка, выполнен расчет наружной дворовой канализации и водопровода территории застройки участка, выполнен гидравлический расчет систем внутреннего водопровода и канализации.
Внутренний водопровод – система труб и устройств, обеспечивающая подачу воды к санитарно-техническим приборам, пожарным кранам и технологическому оборудованию, обслуживающая одно или группу зданий и сооружений, имеющую общее водоизмерительное устройство от сети водопровода населенного пункта или промышленного предприятия.
Внутренняя канализация – система трубопроводов и устройств, при необходимости - с локальными очистными сооружениями, обеспечивающая отведение сточных вод от санитарно-технических приборов и технологического оборудования, а также дождевых и талых вод в сеть канализации соответствующего назначения населенного пункта или промышленного предприятия до первого смотрового колодца.
В данной курсовой работе выполнено проектирование внутреннего водопровода и канализации жилого 30и квартирного дома, выполнены аксонометрическая схема внутреннего водопровода и канализационного стояка, выполнен расчет наружной дворовой канализации и водопровода территории застройки участка, выполнен гидравлический расчет систем внутреннего водопровода и канализации.
Внутренний водопровод – система труб и устройств, обеспечивающая подачу воды к санитарно-техническим приборам, пожарным кранам и технологическому оборудованию, обслуживающая одно или группу зданий и сооружений, имеющую общее водоизмерительное устройство от сети водопровода населенного пункта или промышленного предприятия.
Внутренняя канализация – система трубопроводов и устройств, при необходимости - с локальными очистными сооружениями, обеспечивающая отведение сточных вод от санитарно-технических приборов и технологического оборудования, а также дождевых и талых вод в сеть канализации соответствующего назначения населенного пункта или промышленного предприятия до первого смотрового колодца.
пятница, 5 января 2018 г.
Построение и расчет профиля движения сточных вод по сооружениям
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9107
Построение и расчет профиля движения сточных вод по сооружениям
Сточные воды проходят по очистным сооружениям самотеком. Для самотечного движения по всем сооружениям очистной станции необходимо, чтобы отметка поверхности воды в подводящем канале превышала отметку в водоеме при высоком горизонте вод на величину, достаточную для компенсации всех потерь напора по пути движения воды с учетом запаса 1-1,5 м, которой необходим для обеспечения свободного истечения воды из оголовка выпуска в водоем.
При определении отметок высотного расположения сооружений очистной станции особое влияние уделяем подсчету потерь напора в коммуникациях станции и в самих сооружениях. Высотную схему рассчитываем на максимальный секундный расход, увеличенный в 1,4 раза.
Суммарные потери на расчетных участках определяем по формуле:
м; (7.1)
где hgo – потери напора по длине, м;
hм – местные потери напора, м;
i – гидравлический уклон, определяемый по таблицам [3];
V – средняя скорость движения воды, м/с;
g – ускорение силы тяжести, м/с2;
ξ – коэффициент местных сопротивлений, принимаемый по приложению [5];
Потери напора в очистных сооружениях принимаем:
решетки – 0,23 м;
песколовки – 0,22 м;
отстойники радиальные – 0,5 м;
аэрофильтры – 3,25 м;
фильтры с плавающей загрузкой – 0,2 м;
УФ установки – 0,15 м.
Максимальный секундный расход, по которому рассчитывается высотная схема определяется по формуле:
л/с; (7.2)
л/с.
23
Рис. 7.1 Расчетная схема очистной станции:
I – приемная камера; II – песколовки; III – первичные отстойники; IV – аэрофильтры; V – вторичные отстойники; VI – УФ установки; VII – колодец на выпуске.
Построение и расчет профиля движения сточных вод по сооружениям
Сточные воды проходят по очистным сооружениям самотеком. Для самотечного движения по всем сооружениям очистной станции необходимо, чтобы отметка поверхности воды в подводящем канале превышала отметку в водоеме при высоком горизонте вод на величину, достаточную для компенсации всех потерь напора по пути движения воды с учетом запаса 1-1,5 м, которой необходим для обеспечения свободного истечения воды из оголовка выпуска в водоем.
При определении отметок высотного расположения сооружений очистной станции особое влияние уделяем подсчету потерь напора в коммуникациях станции и в самих сооружениях. Высотную схему рассчитываем на максимальный секундный расход, увеличенный в 1,4 раза.
Суммарные потери на расчетных участках определяем по формуле:
м; (7.1)
где hgo – потери напора по длине, м;
hм – местные потери напора, м;
i – гидравлический уклон, определяемый по таблицам [3];
V – средняя скорость движения воды, м/с;
g – ускорение силы тяжести, м/с2;
ξ – коэффициент местных сопротивлений, принимаемый по приложению [5];
Потери напора в очистных сооружениях принимаем:
решетки – 0,23 м;
песколовки – 0,22 м;
отстойники радиальные – 0,5 м;
аэрофильтры – 3,25 м;
фильтры с плавающей загрузкой – 0,2 м;
УФ установки – 0,15 м.
Максимальный секундный расход, по которому рассчитывается высотная схема определяется по формуле:
л/с; (7.2)
л/с.
23
Рис. 7.1 Расчетная схема очистной станции:
I – приемная камера; II – песколовки; III – первичные отстойники; IV – аэрофильтры; V – вторичные отстойники; VI – УФ установки; VII – колодец на выпуске.
Расчет сооружений для обработки осадка сточных вод (фильтр-прессы)
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9106
Расчет сооружений для обработки осадка сточных вод (фильтр-прессы)
Принимаем камерные фильтр-прессы типа ФКIМм.
Основными преимуществами камерных фильтр-прессов перед другими видами обезвоживающего оборудования (вакуум-фильтрами, центрифугами, ленточными фильтр-прессами) является более глубокая степень обезвоживания, поэтому их целесообразно применять в тех случаях, когда необходимо получение обезвоженного осадка более низкой влажности, как в нашем случае.
Габаритные размеры установки:
- длина – 6300 мм;
- ширина – 1350 мм;
- высота – 1900 мм;
Основные технические характеристики ФКIМм:
площадь фильтрующей поверхности – 52 м2;
рабочее давление – 1 МПа;
толщина осадка – 35 мм;
количество фильтровальных плит – 60 шт.;
размеры плит – Ф800 мм;
ширина ткани – 900 мм;
установленная мощность электродвигателя – 4,5 кВт;
диаметр трубопровода подачи суспензии – 70 мм;
ширина транспортной ленты для осадка – 1000 мм;
масса – 8930 кг;
отвод фильтрата – открытый.
Состав рабочего цикла фильтр-пресса:
зажим;
фильтрование;
просушка;
разжим;
выгрузка;
регенерация.
Количество промывной воды принимаем из расчета 0,002-0,003 м3/м2.
Для снижения удельного сопротивления и показателя сжимаемости осадка, т.е. для улучшения его водоотдающих свойств, осадок должен быть обработан минеральными реагентами или их сочетанием с присадочными материалами, перед подачей на камерные фильтр-прессы.
Тип, доза реагентов для обработки сточных вод определяется экспериментально.
Наиболее эффективными минеральными реагентом для кондиционирования осадков, образующихся при биологической очистке сточных вод, являются хлорное железо и известь. Взамен хлорного железа можно использовать промышленные отходы: плав хлоридов – отход титаномагниевого производства (ТУ 48-10-55-78) и отходы промышленности органического синтеза – хлориды алюминия, вместо извести строительной (ГОСТ 9179-77) возможно применение извести пушенки карбидной (ТУ 6-02-936-74). Однако дозу указанных реагентов должны быть увеличены в 1,2-1,5 раза по сравнению с дозами хлорного железа и извести.
В данном проекте первоначально принимаются в качестве реагентов хлорное железо и известь, дезодорирующие свойства которых будут определены по месту.
Производительность фильтр-пресса определяется по формуле:
т/ч; (6.37)
где F – фильтрующая поверхность, м2, F=52 м2;
h – толщина слоя осадка, м, h=35 мм;
ρ – плотность обезвоженного осадка;
W – влажность обезвоженного осадка, %, W=70 %;
τ – время технологического процесса, с, τ=30 мин.;
k – переводной коэффициент, равный 3,6·103.
т/ч.
Полученный в ходе технологического процесса осадок вывозится полигоны твердых отходов.
Расчет сооружений для обработки осадка сточных вод (фильтр-прессы)
Принимаем камерные фильтр-прессы типа ФКIМм.
Основными преимуществами камерных фильтр-прессов перед другими видами обезвоживающего оборудования (вакуум-фильтрами, центрифугами, ленточными фильтр-прессами) является более глубокая степень обезвоживания, поэтому их целесообразно применять в тех случаях, когда необходимо получение обезвоженного осадка более низкой влажности, как в нашем случае.
Габаритные размеры установки:
- длина – 6300 мм;
- ширина – 1350 мм;
- высота – 1900 мм;
Основные технические характеристики ФКIМм:
площадь фильтрующей поверхности – 52 м2;
рабочее давление – 1 МПа;
толщина осадка – 35 мм;
количество фильтровальных плит – 60 шт.;
размеры плит – Ф800 мм;
ширина ткани – 900 мм;
установленная мощность электродвигателя – 4,5 кВт;
диаметр трубопровода подачи суспензии – 70 мм;
ширина транспортной ленты для осадка – 1000 мм;
масса – 8930 кг;
отвод фильтрата – открытый.
Состав рабочего цикла фильтр-пресса:
зажим;
фильтрование;
просушка;
разжим;
выгрузка;
регенерация.
Количество промывной воды принимаем из расчета 0,002-0,003 м3/м2.
Для снижения удельного сопротивления и показателя сжимаемости осадка, т.е. для улучшения его водоотдающих свойств, осадок должен быть обработан минеральными реагентами или их сочетанием с присадочными материалами, перед подачей на камерные фильтр-прессы.
Тип, доза реагентов для обработки сточных вод определяется экспериментально.
Наиболее эффективными минеральными реагентом для кондиционирования осадков, образующихся при биологической очистке сточных вод, являются хлорное железо и известь. Взамен хлорного железа можно использовать промышленные отходы: плав хлоридов – отход титаномагниевого производства (ТУ 48-10-55-78) и отходы промышленности органического синтеза – хлориды алюминия, вместо извести строительной (ГОСТ 9179-77) возможно применение извести пушенки карбидной (ТУ 6-02-936-74). Однако дозу указанных реагентов должны быть увеличены в 1,2-1,5 раза по сравнению с дозами хлорного железа и извести.
В данном проекте первоначально принимаются в качестве реагентов хлорное железо и известь, дезодорирующие свойства которых будут определены по месту.
Производительность фильтр-пресса определяется по формуле:
т/ч; (6.37)
где F – фильтрующая поверхность, м2, F=52 м2;
h – толщина слоя осадка, м, h=35 мм;
ρ – плотность обезвоженного осадка;
W – влажность обезвоженного осадка, %, W=70 %;
τ – время технологического процесса, с, τ=30 мин.;
k – переводной коэффициент, равный 3,6·103.
т/ч.
Полученный в ходе технологического процесса осадок вывозится полигоны твердых отходов.
Расчет руслового рассеивающего выпуска с усиленной антикоррозийной изоляцией и оголовками с конически сходящимися выпусками
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9105
Расчет руслового рассеивающего выпуска с усиленной антикоррозийной изоляцией и оголовками с конически сходящимися выпусками
Рассчитываем стальной рассеивающий выпуск с усиленной антикоррозийной изоляцией и оголовками с конически сходящимися выпусками.
Длину распределительного трубопровода принимаем равной 80% от ширины реки в месте выпуска и определяется по формуле:
м; (6.28)
где Lр – ширина реки в месте выпуска, Lр=50 м;
м.
Количество сосредоточенных выпусков принимаем N=10 шт.
Диаметр рассеивающего устройства определяем по формуле:
м; (6.29)
где V0 – скорость выхода воды, которая должна быть больше, чем четыре скорости воды в реке;
м.
По сортаменту подбирается ближайший диаметр трубы: dос=50 мм;
Производим проверку скорости:
м/с; (6.30)
м/с.
>4·Vp, т.е. 2 > 4·0,2=0,8 условие выполняется;
Вводится вспомогательная величина:
; (6.31)
;
; (6.32)
где ΔU – разность скоростей на оси вытекающей струи и в водотоке, ΔU =0,1÷0,15 м/с;
.
Диаметр струи в расчетном створе определяем по формуле:
м; (6.33)
м.
Расстояние между сосредоточенными выпусками определяем по формуле:
м; (6.34)
где L2 – запас, равный 1 м;
м.
Проверим соответствие подобранного количества выпусков с требуемым по формуле:
шт.; (6.35)
шт.
Производим пересчет:
N=13 шт;
d0=0,045=50 мм;
V0ф=1,61 м/с
m=0,124;
ΔUm=0,0857;
d3=0,757 м;
L=1,757 м;
Nф=14 шт.
Диаметр оголовка (распределительного трубопровода) определяем по формуле:
м; (6.36)
м =125 мм.
Расчет руслового рассеивающего выпуска с усиленной антикоррозийной изоляцией и оголовками с конически сходящимися выпусками
Рассчитываем стальной рассеивающий выпуск с усиленной антикоррозийной изоляцией и оголовками с конически сходящимися выпусками.
Длину распределительного трубопровода принимаем равной 80% от ширины реки в месте выпуска и определяется по формуле:
м; (6.28)
где Lр – ширина реки в месте выпуска, Lр=50 м;
м.
Количество сосредоточенных выпусков принимаем N=10 шт.
Диаметр рассеивающего устройства определяем по формуле:
м; (6.29)
где V0 – скорость выхода воды, которая должна быть больше, чем четыре скорости воды в реке;
м.
По сортаменту подбирается ближайший диаметр трубы: dос=50 мм;
Производим проверку скорости:
м/с; (6.30)
м/с.
>4·Vp, т.е. 2 > 4·0,2=0,8 условие выполняется;
Вводится вспомогательная величина:
; (6.31)
;
; (6.32)
где ΔU – разность скоростей на оси вытекающей струи и в водотоке, ΔU =0,1÷0,15 м/с;
.
Диаметр струи в расчетном створе определяем по формуле:
м; (6.33)
м.
Расстояние между сосредоточенными выпусками определяем по формуле:
м; (6.34)
где L2 – запас, равный 1 м;
м.
Проверим соответствие подобранного количества выпусков с требуемым по формуле:
шт.; (6.35)
шт.
Производим пересчет:
N=13 шт;
d0=0,045=50 мм;
V0ф=1,61 м/с
m=0,124;
ΔUm=0,0857;
d3=0,757 м;
L=1,757 м;
Nф=14 шт.
Диаметр оголовка (распределительного трубопровода) определяем по формуле:
м; (6.36)
м =125 мм.
Расчет вторичного радиального отстойника сточных вод
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9104
Расчет вторичного радиального отстойника сточных вод.
Гидравлическая нагрузка на поверхность отстойников определяется по формуле:
м3/(м2·ч); (6.28)
где Kset – коэффициент использования объема, Kset=0,45;
U0 – гидравлическая крупность, U0=1,4 мм/с.
м3/(м2·ч).
м2; (6.29)
где qw – часовой расход, qw=146,176 м3/ч;
м2.
Площадь зеркала одного отстойника диаметром 9 м равна 49,88 м2. Необходимое количество отстойников определяется по формуле:
шт; (6.30)
шт.
Принимаем 2 отстойника.
Остаточная концентрация загрязнений в очищаемом стоке составит:
мг/л;
мг/л;
мг/л.
Расчет вторичного радиального отстойника сточных вод.
Гидравлическая нагрузка на поверхность отстойников определяется по формуле:
м3/(м2·ч); (6.28)
где Kset – коэффициент использования объема, Kset=0,45;
U0 – гидравлическая крупность, U0=1,4 мм/с.
м3/(м2·ч).
м2; (6.29)
где qw – часовой расход, qw=146,176 м3/ч;
м2.
Площадь зеркала одного отстойника диаметром 9 м равна 49,88 м2. Необходимое количество отстойников определяется по формуле:
шт; (6.30)
шт.
Принимаем 2 отстойника.
Остаточная концентрация загрязнений в очищаемом стоке составит:
мг/л;
мг/л;
мг/л.
Подписаться на:
Сообщения (Atom)