http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9103
Расчет высоконагружаемого биофильтра (аэрофильтра) сточных вод
Так как БПКп Lеп =394,4 мг/л, что больше 300мг/л, поэтому предусматривается рециркуляцию.
Определяем по формуле:
; (6.24)
Т.к. БПКп=394,4 мг/л, что более 300 мг/л, поэтому предусматривается рециркуляция, принимаем Lmix=300 мг/л. Принимаем, что допустимое БПК после аэрофильтров Lex = 15 мг/л.
.
По табл. 30 [10] для температуры сточных вод 14оС выбираем ближайшее к вычисленному значению Кaf, которое равно 23,1 при Нaf=4 м, qa=12 м3/м3, qaf=10 м3/(м3·сут) и 12 при Нaf=4 м, qa=12 м3/м3, qaf=20 м3/(м3·сут).
Методом интерполяции принимаем qaf=13,5 м3/(м3·сут).
Коэффициент рециркуляции определяется по формуле:
; (6.25)
.
Общая площадь фильтров определяется по формуле:
м2; (6.26)
м2.
Для подачи воздуха в аэрофильтры в помещении между аэрофильтрами предусматривается устройство вентиляционной камеры с вентилятором.
Принимаем 2 типовых аэрофильтра диаметром 18 м, высотой 4 м, общей площадью 462,4 м2.
Общий объем фильтрующего материала определяется по формуле:
м2.
Остаточная концентрация загрязнений в очищаемом стоке составит:
мг/л;
мг/л;
мг/л.
Удельный расход воздуха, согласно табл. 29 [10], принимается равным 12м3/м3.
Необходимое количество воздуха определяем по формуле:
м3/сут; (6.27)
м3/сут.
Принимаем один рабочих и один резервный вентиляторы низкого давления ЭВР-1, производительностью по 500 м3/ч.
пятница, 5 января 2018 г.
Расчет первичного радиального отстойника сточных вод
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9102
Расчет первичного радиального отстойника сточных вод
Требуемая эффективность снижения концентрации взвешенных веществ при первичном осветлении воды в отстойнике определяем по формуле:
; (6.13)
где Сеп – концентрация взвешенных веществ в исходной воде, мг/л,
Сеп=520·0,7=364мг/л, после решеток и песколовок;
Сt – концентрация взвешенных веществ в воде после первичного отстаивания, принимаем Сt =100÷150 мг/л;
%.
По СНиП [7 табл. 30] для достижения требуемого эффекта осветления при ближайшей соответствующей начальной концентрации взвешенных веществ определяем необходимую продолжительность отстаивания воды в покое, путем интерполяции табличных данных, tset=898 сек.
Условная гидравлическая крупность взвешенных веществ, которую необходимо обеспечить при отстаивании в покое при высоте осветления, равной проточной части отстойника, определяем по формуле:
мм/с; (6.14)
где Hset – глубина проточной части в отстойнике, м;
Кset – коэффициент использования объема проточной части отстойника;
tset – продолжительность отстаивания, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h1=0,45 м.
n2 – показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод определяем по СНиП [7, чертеж 2], n2=0,23;
Величины Hset и Кset принимаем по СНиП [7 таб.31]
мм/с.
Производительность отстойника определяем исходя из заданных геометрических размеров сооружения и требуемого эффекта осветления сточных вод по формуле:
м3/ч; (6.15)
где Дset – диаметр отстойника, м;
den – диаметр впускного устройства, м;
υtb – турбулентная составляющая, мм/с, принимаем по СНиП [7, таб 32] в зависимости от скорости потока в отстойнике υw =5мм/с; =0;
Для определения диаметра отстойника рассчитываем радиус отстойника по формуле:
,м; (6.16)
где n – число отстойников, n=2;
м.
Принимаем отстойник диаметром 9 метров, с диаметром впускного устройства 0,5 м.
Фактическую скорость в отстойнике определяем по формуле:
мм/с; (6.17)
м/с = 0,5 мм/с.
Действительное время осветления воды в отстойнике определяем по формуле:
с = 1,2 ч.
Отсюда:
с; (6.18)
с.
Эффект осветления воды в отстойнике согласно СНиП [7, табл. 30] составляет 60,8 %.
м3/ч.
Принимаем 2 радиальных отстойников диаметром 9 м.
Масса сухого вещества, уловленного за сутки осадка определяем по формуле:
т/сут; (6.19)
где Q – расход сточных вод, м3/сут;
К– коэффициент корректирующий массу загрязнений, не учитываемых при анализе взвешенных веществ; К=1,2;
т/сут.
Объем осадка, выгружаемого из отстойников за сутки, определяем по формуле:
м3/сут; (6.20)
где Вос – влажность осадка ,%, Вос=95 %;
ρ – плотность осадка, т/м3, ρ=1 т/м3;
м3/сут.
Общая высота отстойника составляет:
Н=h1+ h2+ h3; (6.21)
где h1=Hset=3,1 м;
h2 – глубина слоя осадка, принимаем h2=0,3÷0,4 м по [2] h2=0,4 м;
h3 – высота борта отстойника над поверхностью воды, м, согласно СНиП [7,п.6.69] h3=0,3 м.
Н=3,1+ 0,4+ 0,3=3,8 м;
Остаточная концентрация загрязнений в сточных водах, поступающих из первичных отстойников на биологические очистные сооружения по взвешенным веществам и по БПКп определяется по формуле:
мг/л; (6.22)
мг/л; (6.23)
мг/л;
мг/л.
Расчет первичного радиального отстойника сточных вод
Требуемая эффективность снижения концентрации взвешенных веществ при первичном осветлении воды в отстойнике определяем по формуле:
; (6.13)
где Сеп – концентрация взвешенных веществ в исходной воде, мг/л,
Сеп=520·0,7=364мг/л, после решеток и песколовок;
Сt – концентрация взвешенных веществ в воде после первичного отстаивания, принимаем Сt =100÷150 мг/л;
%.
По СНиП [7 табл. 30] для достижения требуемого эффекта осветления при ближайшей соответствующей начальной концентрации взвешенных веществ определяем необходимую продолжительность отстаивания воды в покое, путем интерполяции табличных данных, tset=898 сек.
Условная гидравлическая крупность взвешенных веществ, которую необходимо обеспечить при отстаивании в покое при высоте осветления, равной проточной части отстойника, определяем по формуле:
мм/с; (6.14)
где Hset – глубина проточной части в отстойнике, м;
Кset – коэффициент использования объема проточной части отстойника;
tset – продолжительность отстаивания, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h1=0,45 м.
n2 – показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод определяем по СНиП [7, чертеж 2], n2=0,23;
Величины Hset и Кset принимаем по СНиП [7 таб.31]
мм/с.
Производительность отстойника определяем исходя из заданных геометрических размеров сооружения и требуемого эффекта осветления сточных вод по формуле:
м3/ч; (6.15)
где Дset – диаметр отстойника, м;
den – диаметр впускного устройства, м;
υtb – турбулентная составляющая, мм/с, принимаем по СНиП [7, таб 32] в зависимости от скорости потока в отстойнике υw =5мм/с; =0;
Для определения диаметра отстойника рассчитываем радиус отстойника по формуле:
,м; (6.16)
где n – число отстойников, n=2;
м.
Принимаем отстойник диаметром 9 метров, с диаметром впускного устройства 0,5 м.
Фактическую скорость в отстойнике определяем по формуле:
мм/с; (6.17)
м/с = 0,5 мм/с.
Действительное время осветления воды в отстойнике определяем по формуле:
с = 1,2 ч.
Отсюда:
с; (6.18)
с.
Эффект осветления воды в отстойнике согласно СНиП [7, табл. 30] составляет 60,8 %.
м3/ч.
Принимаем 2 радиальных отстойников диаметром 9 м.
Масса сухого вещества, уловленного за сутки осадка определяем по формуле:
т/сут; (6.19)
где Q – расход сточных вод, м3/сут;
К– коэффициент корректирующий массу загрязнений, не учитываемых при анализе взвешенных веществ; К=1,2;
т/сут.
Объем осадка, выгружаемого из отстойников за сутки, определяем по формуле:
м3/сут; (6.20)
где Вос – влажность осадка ,%, Вос=95 %;
ρ – плотность осадка, т/м3, ρ=1 т/м3;
м3/сут.
Общая высота отстойника составляет:
Н=h1+ h2+ h3; (6.21)
где h1=Hset=3,1 м;
h2 – глубина слоя осадка, принимаем h2=0,3÷0,4 м по [2] h2=0,4 м;
h3 – высота борта отстойника над поверхностью воды, м, согласно СНиП [7,п.6.69] h3=0,3 м.
Н=3,1+ 0,4+ 0,3=3,8 м;
Остаточная концентрация загрязнений в сточных водах, поступающих из первичных отстойников на биологические очистные сооружения по взвешенным веществам и по БПКп определяется по формуле:
мг/л; (6.22)
мг/л; (6.23)
мг/л;
мг/л.
Расчет песколовки сточных вод
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9101
Расчет песколовки сточных вод
Средний секундный расход на очистную станцию составит:
q=3508,912/(3600·24)=0,041 м3/с. Следовательно, максимальный часовой расход будет qч=0,041·3600=146,176 м3/ч.
Рисунок 6.3. Тангенциальная песколовка:
1 – подводящий лоток, 2 – водослив, 3 – эрлифт, 4 – отводящая труба.
Принимаем 2 (п) отделения тангенциальных песколовок, а нагрузка на 1 м2 площади q0=110 м3/м2 в 1 ч. Площадь каждого отделения тангенциальной песколовки вычисляем по формуле:
м2; (6.7)
м2.
Диаметр каждого отделения определяется по формуле:
м; (6.8)
м.
Принимаем D = 1,5 м.
Глубина песколовки принимаем равной половине диаметра, т.е. h1=0,75 м.
Для накопление осадка служит конусное основание песколовки, высота его определяется по формуле:
м; (6.9)
м.
Объем конусной части определяется по формуле:
м3; (6.10)
м3.
Объем уловленного осадка за сутки определяется по формуле:
м3; (6.11)
м3.
Заполнение конусной части песколовки осадком будет происходить за период, определяемый по формуле:
сут; (6.12)
сут.
Осадок выгружается эрлифтом 1 раз в сутки.
Песчаная пульпа подается на песковые площадки, имеющие ограждающие валики Н=1÷2м и площадь их определяется исходя из нагрузки не более 3м3/(м2·год), т.е. площадь составит 0,561·365/3=68,25 м2.
Принимается 2 карты, площадью по 36м2, т.е. 3 х 12 м.
Для сбора воды устраивается дренажная система (перфорированные трубы), по которым отделенная вода от песчаной смеси поступает обратно на песколовки.
Расчет песколовки сточных вод
Средний секундный расход на очистную станцию составит:
q=3508,912/(3600·24)=0,041 м3/с. Следовательно, максимальный часовой расход будет qч=0,041·3600=146,176 м3/ч.
Рисунок 6.3. Тангенциальная песколовка:
1 – подводящий лоток, 2 – водослив, 3 – эрлифт, 4 – отводящая труба.
Принимаем 2 (п) отделения тангенциальных песколовок, а нагрузка на 1 м2 площади q0=110 м3/м2 в 1 ч. Площадь каждого отделения тангенциальной песколовки вычисляем по формуле:
м2; (6.7)
м2.
Диаметр каждого отделения определяется по формуле:
м; (6.8)
м.
Принимаем D = 1,5 м.
Глубина песколовки принимаем равной половине диаметра, т.е. h1=0,75 м.
Для накопление осадка служит конусное основание песколовки, высота его определяется по формуле:
м; (6.9)
м.
Объем конусной части определяется по формуле:
м3; (6.10)
м3.
Объем уловленного осадка за сутки определяется по формуле:
м3; (6.11)
м3.
Заполнение конусной части песколовки осадком будет происходить за период, определяемый по формуле:
сут; (6.12)
сут.
Осадок выгружается эрлифтом 1 раз в сутки.
Песчаная пульпа подается на песковые площадки, имеющие ограждающие валики Н=1÷2м и площадь их определяется исходя из нагрузки не более 3м3/(м2·год), т.е. площадь составит 0,561·365/3=68,25 м2.
Принимается 2 карты, площадью по 36м2, т.е. 3 х 12 м.
Для сбора воды устраивается дренажная система (перфорированные трубы), по которым отделенная вода от песчаной смеси поступает обратно на песколовки.
Расчет канализационной решетки стоковых вод
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9100
Расчет канализационной решетки стоковых вод
Согласно СНиП [7] п.6.14 каналы очистных сооружений канализации и лотки сооружений рассчитываем на максимальных секундных расход сточных вод с коэффициентом 1,4 по формуле:
м/с; (6.4)
где q – максимальный расход сточных вод, q=0,041 м3/с;
м/с.
По расходу qp принимаем решетки типа РС-500, приведенный на рис.6.2.
Рисунок 6.2 Схема решеток типа РС-500.
Характеристики решёток типа РС-500:
- ширина решетки – ширина акнаоа (бака) – 500 (А);
- ширина фильтрующей части – 350 (Б);
- общая высота – 1320 (В);
- длина – 850 (Г);
- высота выгрузки осадка – 750 (Д);
- максимальная глубина канала (бака) – 800(Е);
- ширина прозоров – 2 (S);
- толщина фильтрующих пластин – 2 (Т);
- номинальная производительность по сточной жидкости – 210 м3/ч (Qс);
- номинальная производительность по чистой воде – 315 м3/ч (Qч);
- масса – 380 кг (G);
- максимальный уровень жидкости перед решеткой – 500 (Н);
- мощность электродвигателя – 0,37 кВт (W).
Ширина канала Вк=500 мм;
Наполнение в подводящем канале hk=800 мм;
Уклон подводящего канала ik=0,002;
Скорость движения воды в подводящем канале Vk=1,2 м/с;
Сечение подводящего лотка – прямоугольное.
Потери напора в решетке (подпор, создаваемый решетками) определяем по формуле 5.12:
;
м.
Объем отбросов, задерживаемых на решетках определяем по формуле:
м3/сут; (6.5)
где а – количество отбросов, снимаемых с 1000 м3 сточной жидкости, л, а = 30 л;
Qпп – расход сточных вод промышленного предприятия, м3/сут;
м3/сут.
Вес отбросов, задерживаемых на решетке, определяем по формуле 5.15:
т/сут.
Накапливаемые отбросы периодически выгружаются с решеток на ПРЕС- транспортер типа ПТГ, поставляемые в комплекте с решетками.
Расчет канализационной решетки стоковых вод
Согласно СНиП [7] п.6.14 каналы очистных сооружений канализации и лотки сооружений рассчитываем на максимальных секундных расход сточных вод с коэффициентом 1,4 по формуле:
м/с; (6.4)
где q – максимальный расход сточных вод, q=0,041 м3/с;
м/с.
По расходу qp принимаем решетки типа РС-500, приведенный на рис.6.2.
Рисунок 6.2 Схема решеток типа РС-500.
Характеристики решёток типа РС-500:
- ширина решетки – ширина акнаоа (бака) – 500 (А);
- ширина фильтрующей части – 350 (Б);
- общая высота – 1320 (В);
- длина – 850 (Г);
- высота выгрузки осадка – 750 (Д);
- максимальная глубина канала (бака) – 800(Е);
- ширина прозоров – 2 (S);
- толщина фильтрующих пластин – 2 (Т);
- номинальная производительность по сточной жидкости – 210 м3/ч (Qс);
- номинальная производительность по чистой воде – 315 м3/ч (Qч);
- масса – 380 кг (G);
- максимальный уровень жидкости перед решеткой – 500 (Н);
- мощность электродвигателя – 0,37 кВт (W).
Ширина канала Вк=500 мм;
Наполнение в подводящем канале hk=800 мм;
Уклон подводящего канала ik=0,002;
Скорость движения воды в подводящем канале Vk=1,2 м/с;
Сечение подводящего лотка – прямоугольное.
Потери напора в решетке (подпор, создаваемый решетками) определяем по формуле 5.12:
;
м.
Объем отбросов, задерживаемых на решетках определяем по формуле:
м3/сут; (6.5)
где а – количество отбросов, снимаемых с 1000 м3 сточной жидкости, л, а = 30 л;
Qпп – расход сточных вод промышленного предприятия, м3/сут;
м3/сут.
Вес отбросов, задерживаемых на решетке, определяем по формуле 5.15:
т/сут.
Накапливаемые отбросы периодически выгружаются с решеток на ПРЕС- транспортер типа ПТГ, поставляемые в комплекте с решетками.
четверг, 4 января 2018 г.
Расчет фильтра для очистки сточных вод ФПЗ-4
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9099
Расчет фильтра для очистки сточных вод ФПЗ-4
Расчитать фильтр ФПЗ-4 со следующими характеристиками:
- размер зерен загрузки 1-2 мм;
- высота слоя загрузки l = 300 мм;
- скорость фильтрования при нормальном режиме Vн = 15 м/ч;
- скорость фильтрования при форсированном режиме Vф = 15 м/ч;
- продолжительность фильтроцикла 8-12 ч;
- интенсивность промывки W = 12 л/с·м2;
- продолжительность промывки t = 4-5мин;
- относительное расширение загрузки е = 0,6.
Суммарная площадь фильтров определяется по формуле:
м2; (5.21)
где Q – суточная полезная производительность, м3/сут, составляет 50% от всех стоков;
Т – продолжительность работы станции в течение суток, ч;
t1 – время простоя фильтра, связанное с промывкой и переключением задвижек, 0,15 ч;
n – число промывок фильтра в сутки.
м2.
При площади одного фильтра f = 36 м2 количество фильтров составит:
шт; (5.22)
шт.
Принимаем 8 фильтров для обеспечения скорости при форсированном режиме, определяемой по формуле:
м/ч; (5.23)
м/ч.
Объем промывной воды необходимой для промывки одного фильтра, определяется по формуле:
м3; (5.24)
м3.
Диаметр коллектора нижней сборно-распределительной системы составит:
м; (5.25)
где V1 – скорость движения воды в коллекторе, принимаемая 1,5-2,2 м/с.
м.
Принимаем коллектор диаметром 600 мм.
Общая высота корпуса ФПЗ рассчитывается по формуле:
м; (5.26)
где h – высота стенки корпуса фильтра над максимальным уровнем воды, равная 0,2 м;
h0 – высота слоя воды в надфильтовом пространстве к концу фильтроцикла, принимается 1,5-2,0 м;
hав – аварийная высота, предотвращающая вынос загрузки при промывке, принимаемая не менее 0,2 м.
м.
Рисунок 5.2 Конструкция ФПЗ-4
1 – корпус; 2 – плавающая загрузка; 3 – отвод фильтрата; 4 – приемный карман; 5 – удерживающая решетка; 6 – подача исходной воды; 7 – отвод промывной воды; 8 – нижняя дренажная система.
Остаточная концентрация загрязнений в очищаемом стоке составит:
мг/л;
мг/л;
мг/л.
Расчет фильтра для очистки сточных вод ФПЗ-4
Расчитать фильтр ФПЗ-4 со следующими характеристиками:
- размер зерен загрузки 1-2 мм;
- высота слоя загрузки l = 300 мм;
- скорость фильтрования при нормальном режиме Vн = 15 м/ч;
- скорость фильтрования при форсированном режиме Vф = 15 м/ч;
- продолжительность фильтроцикла 8-12 ч;
- интенсивность промывки W = 12 л/с·м2;
- продолжительность промывки t = 4-5мин;
- относительное расширение загрузки е = 0,6.
Суммарная площадь фильтров определяется по формуле:
м2; (5.21)
где Q – суточная полезная производительность, м3/сут, составляет 50% от всех стоков;
Т – продолжительность работы станции в течение суток, ч;
t1 – время простоя фильтра, связанное с промывкой и переключением задвижек, 0,15 ч;
n – число промывок фильтра в сутки.
м2.
При площади одного фильтра f = 36 м2 количество фильтров составит:
шт; (5.22)
шт.
Принимаем 8 фильтров для обеспечения скорости при форсированном режиме, определяемой по формуле:
м/ч; (5.23)
м/ч.
Объем промывной воды необходимой для промывки одного фильтра, определяется по формуле:
м3; (5.24)
м3.
Диаметр коллектора нижней сборно-распределительной системы составит:
м; (5.25)
где V1 – скорость движения воды в коллекторе, принимаемая 1,5-2,2 м/с.
м.
Принимаем коллектор диаметром 600 мм.
Общая высота корпуса ФПЗ рассчитывается по формуле:
м; (5.26)
где h – высота стенки корпуса фильтра над максимальным уровнем воды, равная 0,2 м;
h0 – высота слоя воды в надфильтовом пространстве к концу фильтроцикла, принимается 1,5-2,0 м;
hав – аварийная высота, предотвращающая вынос загрузки при промывке, принимаемая не менее 0,2 м.
м.
Рисунок 5.2 Конструкция ФПЗ-4
1 – корпус; 2 – плавающая загрузка; 3 – отвод фильтрата; 4 – приемный карман; 5 – удерживающая решетка; 6 – подача исходной воды; 7 – отвод промывной воды; 8 – нижняя дренажная система.
Остаточная концентрация загрязнений в очищаемом стоке составит:
мг/л;
мг/л;
мг/л.
Расчет аккумулирующей емкости для регулирования расхода поверхностного стока воды
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9098
Расчет аккумулирующей емкости для регулирования расхода поверхностного стока воды
Акуммулирующую емкость устанавливают для регулирования расхода поверхностного стока воды.
При накоплении стока в аккумулирующей емкости происходит усреднение его состава, а при последующем выдерживании перед опорожнением удаление из стока основной массы нерастворенных примесей.
Рисунок 5.1 Аккумулирующая емкость с пенобетонной перегородкой
1 – камера для сброса очищенной воды; 2,8 – шиберы; 3 – поперечные перегородки; 4 – резервуар; 5 – лоток; 6 – секции регулирования; 7 – пенобетонная перегородка; 9 – подводящий трубопровод; 10 – трубопровод опорожнения; 11 –продольная перегородка; 12 – приемная камера; 13 – отводящий трубопровод.
Рабочий объем аккумулирующей емкости определяется по формуле:
м2; (5.18)
где hg – максимальный слой осадка за дождь, аккумулирующаяся в полном объеме, мм;
F – площадь стока, га;
zmid – средневзвешенный коэффициентстока.
м2.
Принимаем аккумулирующей емкость B : L : H = 9 : 30 : 3 м. Объем одной секции аккумулирующей емкости составит w = 810 м3.
Количество секций аккумулирующей емкости определяется по формуле:
шт; (5.19)
шт.
Количество осадков, задерживающихся в емкости, в течение теплого периода года определяется по формуле:
м3; (5.20)
где S – коэффициент, учитывающий долю годового количества дождевых вод, направляемых на очистку, S = 1;
Сср – среднее содержание взвешенных веществ, в поступающим на очистку ливневом стоке, мг/л;
Э – эффект удаления взвешенных веществ из дождевого стока в емкости, Э=0,85;
γ – средняя концентрация твердой фазы в уплотненном осадке, γ=200 кг/м3.
м3.
Остаточная концентрация загрязнений в очищаемом стоке составит:
мг/л;
мг/л;
мг/л;
мг/л;
мг/л.
По полученным результатам видно, что ливневая сточная вода требует доочистку, для чего используются фильтры с плавающей загрузкой.
Задержанные нефтепродукты и масла насосами подаются в емкость-сгуститель, в котором происходит полное отделение нефтепродуктов от сточной воды, посредствам нагрева воды до 60оС. Уловленные нефтепродукты и масла направляются в котельные, где сжигаются. После нагрева отделенная вода возвращается в голову очистных сооружений.
Расчет аккумулирующей емкости для регулирования расхода поверхностного стока воды
Акуммулирующую емкость устанавливают для регулирования расхода поверхностного стока воды.
При накоплении стока в аккумулирующей емкости происходит усреднение его состава, а при последующем выдерживании перед опорожнением удаление из стока основной массы нерастворенных примесей.
Рисунок 5.1 Аккумулирующая емкость с пенобетонной перегородкой
1 – камера для сброса очищенной воды; 2,8 – шиберы; 3 – поперечные перегородки; 4 – резервуар; 5 – лоток; 6 – секции регулирования; 7 – пенобетонная перегородка; 9 – подводящий трубопровод; 10 – трубопровод опорожнения; 11 –продольная перегородка; 12 – приемная камера; 13 – отводящий трубопровод.
Рабочий объем аккумулирующей емкости определяется по формуле:
м2; (5.18)
где hg – максимальный слой осадка за дождь, аккумулирующаяся в полном объеме, мм;
F – площадь стока, га;
zmid – средневзвешенный коэффициентстока.
м2.
Принимаем аккумулирующей емкость B : L : H = 9 : 30 : 3 м. Объем одной секции аккумулирующей емкости составит w = 810 м3.
Количество секций аккумулирующей емкости определяется по формуле:
шт; (5.19)
шт.
Количество осадков, задерживающихся в емкости, в течение теплого периода года определяется по формуле:
м3; (5.20)
где S – коэффициент, учитывающий долю годового количества дождевых вод, направляемых на очистку, S = 1;
Сср – среднее содержание взвешенных веществ, в поступающим на очистку ливневом стоке, мг/л;
Э – эффект удаления взвешенных веществ из дождевого стока в емкости, Э=0,85;
γ – средняя концентрация твердой фазы в уплотненном осадке, γ=200 кг/м3.
м3.
Остаточная концентрация загрязнений в очищаемом стоке составит:
мг/л;
мг/л;
мг/л;
мг/л;
мг/л.
По полученным результатам видно, что ливневая сточная вода требует доочистку, для чего используются фильтры с плавающей загрузкой.
Задержанные нефтепродукты и масла насосами подаются в емкость-сгуститель, в котором происходит полное отделение нефтепродуктов от сточной воды, посредствам нагрева воды до 60оС. Уловленные нефтепродукты и масла направляются в котельные, где сжигаются. После нагрева отделенная вода возвращается в голову очистных сооружений.
Расчет решетки от мусора для стока сточных вод
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9097
Расчет решетки от мусора для стока сточных вод
Решетки устанавливаются для очистки стока от мусора.
В курсовом проекте запроектированы ступенчатые решетки РС фирмы «РИОТЕК». По расходу 4003,2 м3/ч принимаем 3 решетки РС-1000А (2 рабочих и 1 резервная) со следующими характеристиками:
- ширина решетки – ширина акнаоа (бака) – 953 (А);
- ширина фильтрующей части – 807 (Б);
- общая высота – 2950 (В);
- длина – 1730 (Г);
- высота выгрузки осадка – 2560 (Д);
- максимальная глубина канала (бака) – 2150(Е);
- ширина прозоров – 5 (S);
- толщина фильтрующих пластин – 5 (Т);
- номинальная производительность по сточной жидкости – 2000 м3/ч (Qс);
- номинальная производительность по чистой воде – 2600 м3/ч (Qч);
- масса – 1735 кг (G);
- максимальный уровень жидкости перед решеткой – 1150 (Н);
- мощность электродвигателя – 2,2 кВт (W).
Потери напора в решетках определяются по формуле:
м (5.14)
где р – коэффициент, учитывающий увеличение потерь напора вследствие засорения решетки, ориентировочно принимается равное 3;
ρ – коэффициент местного сопротивления, определяемый по формуле:
(5.15)
где β – коэффициент, принимаемый для прямоугольных стержней равным 2,42;
S – толщина стержней решетки, мм;
в – прозоры между стержнями, мм;
α – угол к горизонту, под которым устанавливают решетки, α=600.
V – скорость движения воды в камере перед решеткой, равная 0,92 м/с.
;
м.
Количество загрязнений, удаляемых решетками определяется по формуле:
м3/сут (5.16)
где F – площадь стока, га;
К – количество плавающего мусора на 1000 га, для ливневого стока К=0,2 м3, а для талого стока К=0,3 м3.
м3/сут;
м3/сут.
При плотности ρ = 750 кг/м3 масса загрязнений составит:
кг/сут; (5.17)
кг/сут.
Задержанные отбросы по транспортирующей ленте поступают на прессы, от куда брикетированные загружаются в контейнеры и затем вывозятся на площадки ТБО.
Расчет решетки от мусора для стока сточных вод
Решетки устанавливаются для очистки стока от мусора.
В курсовом проекте запроектированы ступенчатые решетки РС фирмы «РИОТЕК». По расходу 4003,2 м3/ч принимаем 3 решетки РС-1000А (2 рабочих и 1 резервная) со следующими характеристиками:
- ширина решетки – ширина акнаоа (бака) – 953 (А);
- ширина фильтрующей части – 807 (Б);
- общая высота – 2950 (В);
- длина – 1730 (Г);
- высота выгрузки осадка – 2560 (Д);
- максимальная глубина канала (бака) – 2150(Е);
- ширина прозоров – 5 (S);
- толщина фильтрующих пластин – 5 (Т);
- номинальная производительность по сточной жидкости – 2000 м3/ч (Qс);
- номинальная производительность по чистой воде – 2600 м3/ч (Qч);
- масса – 1735 кг (G);
- максимальный уровень жидкости перед решеткой – 1150 (Н);
- мощность электродвигателя – 2,2 кВт (W).
Потери напора в решетках определяются по формуле:
м (5.14)
где р – коэффициент, учитывающий увеличение потерь напора вследствие засорения решетки, ориентировочно принимается равное 3;
ρ – коэффициент местного сопротивления, определяемый по формуле:
(5.15)
где β – коэффициент, принимаемый для прямоугольных стержней равным 2,42;
S – толщина стержней решетки, мм;
в – прозоры между стержнями, мм;
α – угол к горизонту, под которым устанавливают решетки, α=600.
V – скорость движения воды в камере перед решеткой, равная 0,92 м/с.
;
м.
Количество загрязнений, удаляемых решетками определяется по формуле:
м3/сут (5.16)
где F – площадь стока, га;
К – количество плавающего мусора на 1000 га, для ливневого стока К=0,2 м3, а для талого стока К=0,3 м3.
м3/сут;
м3/сут.
При плотности ρ = 750 кг/м3 масса загрязнений составит:
кг/сут; (5.17)
кг/сут.
Задержанные отбросы по транспортирующей ленте поступают на прессы, от куда брикетированные загружаются в контейнеры и затем вывозятся на площадки ТБО.
Подписаться на:
Сообщения (Atom)