http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9352
Станок сверлильно-фрезерный с ЧПУ. Схема кинематическая принципиальная
пятница, 2 февраля 2018 г.
Развертка + свертка коробки передач сверлильно-фрезерного станка
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9351
Развертка + свертка коробки передач сверлильно-фрезерного станка
Развертка + свертка коробки передач сверлильно-фрезерного станка
Расчет клиноременной передачи
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9350
Расчет клиноременной передачи.
Для нашего случая Р=9 кВт выбираем сечение ремня Б по [4, с.120].
Число ремней
(3.28)
где Р=9 кВт – мощность, передаваемая передачей;
Р=3 кВт – мощность, передаваемая одним ремнём;
k=1; k=1 – поправочный коэффициент.
; принимаем z=3.
Межосевое расстояние
(3.29)
где d=100 мм – диаметр большего шкива;
k=1,2.
Расчётная длина ремня
Принимаем L=480мм.
Окончательно межосевое расстояние
Расчет клиноременной передачи.
Для нашего случая Р=9 кВт выбираем сечение ремня Б по [4, с.120].
Число ремней
(3.28)
где Р=9 кВт – мощность, передаваемая передачей;
Р=3 кВт – мощность, передаваемая одним ремнём;
k=1; k=1 – поправочный коэффициент.
; принимаем z=3.
Межосевое расстояние
(3.29)
где d=100 мм – диаметр большего шкива;
k=1,2.
Расчётная длина ремня
Принимаем L=480мм.
Окончательно межосевое расстояние
Кинематический расчет осевых подач станка
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9349
Кинематический расчет осевых подач станка
Исходные данные: ; .
Кинематическая схема привода подач:
Рисунок 3.8 – Кинематическая схема привода подач
Рисунок 3.9 – График частот вертикальных подач
Расчётные перемещения конечных звеньев
(3.25)
Уравнение кинематического баланса
(3.26)
(3.27)
Определяем значения частот вращения вала двигателя при получении диапазона подач от до :
Назначаем передаточное отношение зубчатой цилиндрической прямозубой передачи .
Передаточное отношение червячной передачи
Выбираем тип двигателя ПБВ112, для которого Рном=1,1 кВт, nном=500 мин n =2000 мин .
Кинематический расчет осевых подач станка
Исходные данные: ; .
Кинематическая схема привода подач:
Рисунок 3.8 – Кинематическая схема привода подач
Рисунок 3.9 – График частот вертикальных подач
Расчётные перемещения конечных звеньев
(3.25)
Уравнение кинематического баланса
(3.26)
(3.27)
Определяем значения частот вращения вала двигателя при получении диапазона подач от до :
Назначаем передаточное отношение зубчатой цилиндрической прямозубой передачи .
Передаточное отношение червячной передачи
Выбираем тип двигателя ПБВ112, для которого Рном=1,1 кВт, nном=500 мин n =2000 мин .
Кинематический расчет продольных подач станка
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9348
Кинематический расчет продольных подач станка
Исходные данные: ; ;
Рисунок 3.6 – Кинематическая схема продольных подач.
Рисунок 3.7 – График частот вертикальных подач.
Расчётные перемещения конечных звеньев
(3.24)
Уравнение кинематического баланса
(3.25)
(3.26)
Определяем значения частот вращения вала двигателя при получении диапазона подач от до :
>
Выбираем тип двигателя ПБВ132М, для которого Рном=1,1кВт, n=2000мин.
Кинематический расчет продольных подач станка
Исходные данные: ; ;
Рисунок 3.6 – Кинематическая схема продольных подач.
Рисунок 3.7 – График частот вертикальных подач.
Расчётные перемещения конечных звеньев
(3.24)
Уравнение кинематического баланса
(3.25)
(3.26)
Определяем значения частот вращения вала двигателя при получении диапазона подач от до :
>
Выбираем тип двигателя ПБВ132М, для которого Рном=1,1кВт, n=2000мин.
Расчет шпоночных соединений
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9347
Расчет шпоночных соединений.
Шпонки призматические со скруглёнными торцами. Размеры сечений шпонок, пазов и длины шпонок по ГОСТ 23360-78.
Материал шпонок – сталь 45 нормализованная.
Напряжения смятия и условие прочности по формуле
. (3.23)
Допускаемые напряжения смятия при стальной ступице - []=100…120МПа.
В случае установки 2-х противоположно расположенных шпонок вводят поправочный коэффициент 0,75.
Вал II
d=20 мм; b×h=6×6 мм; t=3.5 мм; длина шпонки l=20мм; момент на валу Т=22,76∙10Н∙мм.
Условие выполняется.
Расчет шпоночных соединений.
Шпонки призматические со скруглёнными торцами. Размеры сечений шпонок, пазов и длины шпонок по ГОСТ 23360-78.
Материал шпонок – сталь 45 нормализованная.
Напряжения смятия и условие прочности по формуле
. (3.23)
Допускаемые напряжения смятия при стальной ступице - []=100…120МПа.
В случае установки 2-х противоположно расположенных шпонок вводят поправочный коэффициент 0,75.
Вал II
d=20 мм; b×h=6×6 мм; t=3.5 мм; длина шпонки l=20мм; момент на валу Т=22,76∙10Н∙мм.
Условие выполняется.
Расчет шлицевых соединений
http://www.ce-studbaza.ru/werk.php?id=9346
Расчет шлицевых соединений.
Боковые поверхности зубьев шлицевого соединения работают на смятие, а основание их – на изгиб и срез.
Для применяемых соотношений элемента шлицевых соединений решающее значение имеет расчёт на смятие:
(3.22)
где Т – крутящий момент, передаваемый соединением; ψ=0,9 – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения усилий по рабочим поверхностям зубьев; F – площадь всех боковых поверхностей зубьев с одной стороны на 1мм длины; , здесь z – число зубьев; D - наружный диаметр зубьев вала; d – диаметр отверстия шлицевой втулки; f - радиус фаски; r- радиус закруг-ления; l – рабочая длина зуба; r = ; допускаемое напряжение смятия [ ]=15МПа.
Вал III:
Выбранное соединение подходит.
Расчет шлицевых соединений.
Боковые поверхности зубьев шлицевого соединения работают на смятие, а основание их – на изгиб и срез.
Для применяемых соотношений элемента шлицевых соединений решающее значение имеет расчёт на смятие:
(3.22)
где Т – крутящий момент, передаваемый соединением; ψ=0,9 – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения усилий по рабочим поверхностям зубьев; F – площадь всех боковых поверхностей зубьев с одной стороны на 1мм длины; , здесь z – число зубьев; D - наружный диаметр зубьев вала; d – диаметр отверстия шлицевой втулки; f - радиус фаски; r- радиус закруг-ления; l – рабочая длина зуба; r = ; допускаемое напряжение смятия [ ]=15МПа.
Вал III:
Выбранное соединение подходит.
Подписаться на:
Сообщения (Atom)